コーティングを有する超合金物品

专利摘要:
被覆超合金物品は、第１の表面上に設けられた内側ボンドコート層であって、１４〜２０重量％のＣｒ、５〜８重量％のＡｌ、８〜１２重量％のＣｏ、３〜７重量％のＴａ、０．１〜０．６重量％のＨｆ、０．１〜０．５重量％のＹ、約１重量％以下のＳｉ、０．００５〜０．０２０重量％のＺｒ、０．０４〜０．０８重量％のＣ、０．０１〜０．０２重量％のＢを含み、残部がニッケル（Ｎｉ）及び不可避不純物であり、レニウムを実質的に含まないボンドコート組成物の堆積によって形成される内側ボンドコート層を含むボンドコートを含む。内側ボンドコート層はアルミニウム含有層で被覆される。アルミニウム含有層は、適宜、遮熱コーティングで被覆される。遮熱コーティングは、存在する場合、遮熱コーティング組成物の堆積によって形成される。
公开号:JP2011512454A
申请号:JP2010540757
申请日:2008-12-11
公开日:2011-04-21
发明作者:ウォートマン，デビッド・ジョン；ウストマン，ロジャー・デイル；コナー，ウィリアム・ブライアン；ナガラジ，バンガロール・アスワサ；ポーリー，ニコール・マリー
申请人:ゼネラル・エレクトリック・カンパニイＧｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｃｏｍｐａｎｙ；
IPC主号:C23C28-00

专利说明:

[0001] 本発明は、概してコーティングを有する超合金物品に関し、具体的には、レニウムを実質的に含まない強化ニッケル基ボンドコートを含む超合金物品に関する。]
背景技術

[0002] ガスタービンエンジン、特に航空機用に開発されたガスタービンエンジンでは、高温作動部品は作動中に激しい酸化性条件に暴露される。かかる部品の代表例は、エンジンのタービンセクションに配置される動翼、静翼及び付属部品である。これらの製品の作動寿命を延ばすため、製品表面に施工されるコーティングが設計者によって特定される。]
[0003] かかるコーティングの一例は遮熱コーティング系である。一般に、遮熱コーティングはセラミック型コーティングであり、その例として、ジルコニアをイットリア、マグネシア又はカルシアで安定化したものがある。コーティング系は、基材とセラミック遮熱コーティングの間に設けられたボンドコーティングを含むことがある。ボンドコートには、いわゆるアルミナイド（拡散）又は「ＭｃｒＡｌＹ」型のものがある。なお、Ｍは、コバルト、鉄、ニッケル及びそれらの混合物又は合金の１種以上を表す。かかるＭｃｒＡｌＹ型合金には、所定の特性を向上させるため、Ｙ、希土類元素、Ｐｔ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｈｆ及びこれらの組合せを始めとする他の元素が配合されてきた。]
[0004] ボンドコートは、アルミナイジングプロセスで形成されたアルミニウム含有層を含んでいてもよい。かかる中間層の一例が、Ｓｔｒａｎｇｍａｎ他の米国特許第４８８０６１４号に記載されている。その例示的な実施形態では、アルミニウム含有層は約１２重量％以上のアルミニウムを含む。]
[0005] 米国特許第５２３６７４５号には、アルミナイド上層を有する強化ニッケル基オーバーレイボンドコートが開示されており、高温におけるエンジン部品の保護を向上させるため遮熱コーティングの下で利用される。このニッケル基オーバーレイボンドコートの公称組成は、１８重量％のＣｒ、６．５重量％のＡｌ、１０重量％のＣｏ、６重量％のＴａ、２重量％のＲｅ、０．５重量％のＨｆ、０．３重量％のＹ、１重量％のＳｉ、０．０１５重量％のＺｒ、０．０６重量％のＣ、０．０１５重量％のＢ、残部のＮｉと不可避不純物である。]
[0006] しかし、上述のボンドコートは、価格と稀少性が増しつつあるレニウムを合金元素として含んでいる。したがって、アルミナイド上層と適合性で、レニウムを実質的に含まない強化ボンドコートを提供することができれば望ましい。まあ、高温部品のための、レニウムを含まない強化ボンドコートを用いたコーティング系を提供することができれば望ましい。さらに、コーティングミクロ組織を制御して高温性能を向上させるため、基材を遮熱コーティングで被覆する方法を提供することができれば望ましい。]
先行技術

[0007] 米国特許第４８８０６１４号明細書
米国特許第５２３６７４５号明細書
欧州特許出願公開第１７００９３１号明細書]
課題を解決するための手段

[0008] 例示的な実施形態には、遮熱コーティング系で被覆された物品が包含される。本物品は、基材と、基材上に設けられたボンドコートと、ボンドコートを覆う遮熱コーティングとを備えており、ボンドコートは、第１の表面上に設けられた内側ボンドコート層と、内側ボンドコート層を覆うアルミニウム含有層とを含む。例示的な内側ボンドコート層はボンドコート組成物の堆積によって形成されるが、ボンドコート組成物は、１４〜２０重量％のＣｒ、５〜８重量％のＡｌ、８〜１２重量％のＣｏ、３〜７重量％のＴａ、０．１〜０．６重量％のＨｆ、０．１〜０．５重量％のＹ、約１重量％以下のＳｉ、０．００５〜０．０２０重量％のＺｒ、０．０４〜０．０８重量％のＣ、０．０１〜０．０２重量％のＢを含み、残部はニッケル（Ｎｉ）及び不可避不純物であり、ボンドコート組成物はレニウムを実質的に含まない。本物品は、アルミニウム含有層を覆う遮熱コーティングを適宜含んでいてもよく、遮熱コーティングは、存在する場合には、遮熱コーティング組成物の堆積によって形成される。]
[0009] 本発明の要旨は、本明細書の後の特許請求の範囲に具体的かつ明瞭に記載されている。ただし、添付の図面と併せて以下の詳細な説明を参照することによって、本発明に関する理解を深めることができよう。]
図面の簡単な説明

[0010] 例示的な遮熱コーティング系を有する金属物品の断面図。
遮熱コーティング系を有する物品の例示的なコーティング法のフローチャート。]
[0011] 図面を通して、同じ符号は同じ構成要素を示す。図１は、ボンドコート内側層２４とアルミニウム含有層２６と遮熱コーティング３０とを含む多層遮熱コーティング系を設けた超合金基材２０を示す。ボンドコート内側層２４とアルミニウム含有層２６とが合同でボンドコート３４をなす。ボンドコート３４と遮熱コーティング３０とが合同で遮熱コーティング系３６をなす。遮熱コーティング３０が存在しない場合、「ボンドコート」は「環境皮膜」とも呼ばれる。ある例示的な実施形態では、アルミナイド層２６は、以下で詳細に説明する貴金属改質アルミナイド層であってもよい。] 図１
[0012] 例示的な実施形態では、基材２０は、タービン動翼、静翼、シュラウド、ノズル、燃焼器その他の高温環境で使用されるガスタービンエンジン部品のような物品を表す。基材２０には、ニッケル基又はコバルト基超合金からなるものがある。基材２０は、単結晶（ＳＸ）、方向性凝固（ＤＳ）又は多結晶物品のいずれでもよい。]
[0013] 基材２０は、その少なくとも一部分がボンドコート内側層２４で被覆される。本明細書に開示する実施形態では、強化オーバーレイボンドコート内側層２４用の組成物を提供する。堆積時のボンドコート内側層２４は、１４〜２０重量％のＣｒ、５〜８重量％のＡｌ、８〜１２重量％のＣｏ、３〜７重量％のＴａ、０．１〜０．６重量％のＨｆ、０．１〜０．５重量％のＹ、約１重量％以下のＳｉ、０．００５〜０．０２０重量％のＺｒ、０．０４〜０．０８重量％のＣ、０．０１〜０．０２重量％のＢを含み、残部はニッケル（Ｎｉ）及び不可避不純物である。例示的な実施形態では、硫黄含有量は約０．００１重量％未満である。例示的な公称組成は、１８重量％のＣｒ、６．５重量％のＡｌ、１０重量％のＣｏ、６重量％のＴａ、０．５重量％のＨｆ、０．３重量％のＹ、１重量％のＳｉ、０．０１５重量％のＺｒ、０．０６重量％のＣ、０．０１５重量％のＢを含み、残部はニッケル及び不可避不純物である。以下でさらに詳しく説明する通り、この例示的なボンドコート内側層２４は、所望のミクロ組織、厚さその他の特性に応じて、様々な堆積技術で基材２０上に堆積させることができる。ある例示的な実施形態では、内側層２４の厚さは約１〜３ミル（２５．４〜７６．２μｍ）である。ある例示的な実施形態では、内側層２４の厚さは約２ミル（５０．８μｍ）である。別の例示的な実施形態では、内側層２４の厚さは約６ミル（１５２μｍ）である。内側層２４の厚さは、後で述べるように堆積法に関連していることもある。成膜した内側層２４の相対的平滑さ（粗さ）も、堆積法に関連していることがある。]
[0014] ある例示的な実施形態では、ボンドコート内側層２４は、アルミニウム含有層２６で覆われている。アルミニウム含有層２６は、白金（Ｐｔ）、ロジウム（Ｒｈ）、イリジウム（Ｉｒ）又はパラジウム（Ｐｄ）のような「貴金属」で改質してもよい。]
[0015] ある例示的な実施形態では、アルミニウム含有層２６は、「アルミナイジング」又は「アルミナイズ化」法で堆積させることができる。ある例示的な実施形態では、堆積時に、アルミニウム含有層は約１２〜約３０重量％のアルミニウム（Ａｌ）を含む。ある例示的な実施形態では、アルミニウム含有層は約１５〜約２５重量％のＡｌを含む。ある例示的な実施形態では、アルミニウム含有層は約１２重量％以上のアルミニウムを含む。]
[0016] 例示的なコーティング系３６は、ボンドコート３４を覆う遮熱コーティング３０も含む。ある例示的な実施形態では、遮熱コーティングは、イットリア安定化ジルコニア（ＹＳＺ）組成物を含む。慣用のＹＳＺは約８重量％のイットリアを含む。本明細書に開示した範囲内で、例えば熱伝導率の低下、耐エロージョン性の改善、耐衝撃性の向上などのため、本明細書に開示した強化ボンドコートと適合性の他の遮熱コーティング組成物も想定される。]
[0017] 例示的なコーティング法１００を図２に示す。一般的なプロセスは、基材を準備する工程（工程１１０）、基材の少なくとも一部分にボンドコート内側層を堆積させる工程（工程１１２）、適宜熱処理を実施する工程（工程１１４）、アルミニウム含有外側層を設ける工程（工程１１６）、適宜熱処理を実施する工程（工程１１８）、及び適宜、遮熱コーティングを施工する工程（工程１２０）を含む。] 図２
[0018] ある例示的な実施形態では、工程１１２は、被覆すべき部品、ボンドコート内側層の所望のミクロ組織又はその他の検討事項に応じて、２通り以上の別個の体積技術で実施してもよい。例えば、ある例示的な実施形態では、オーバーレイボンドコート内側層を、イオンプラズマ堆積法によって基材上に堆積させる（二次工程１２２）。イオンプラズマ堆積法では、比較的平滑なテクスチャをもつ「薄い」ボンドコート内側層（厚さ約１〜約３ミル（２５．４〜７６．２μｍ））を製造できる。ある例示的な実施形態では、薄いボンドコート層の厚さは約２ミル（５０．８μｍ）である。イオンプラズマ堆積法は冷却孔が塞がれないように制御することができるので、イオンプラズマ堆積を用いた薄いボンドコート層の施工は、先進のタービン動翼設計に特に有利である。]
[0019] イオンプラズマ堆積法を用いて例示的なボンドコート内側層を堆積させた後、その上に、当技術分野で周知の気相成膜法又はパック法のような拡散プロセスを用いてアルミニウム含有外側層を設けてもよい（二次工程１２６）。例えばスプレイ法、化学気相成膜法、インパック法、レーザ法などの他の施工方法を用いてアルミニウム含有層を施工することもできる。]
[0020] 適宜、アルミナイド層は貴金属改質アルミナイドであってもよい。例示的なプロセス（二次工程１２８）は、ボンドコート内側層上に電気メッキ（ただし、これに限定されるわけではない）のような適当な技術で貴金属の薄層（約０．１〜約０．２ミル、０．２５〜０．５１μｍ）を施工することを含む。次いで、貴金属層を拡散アルミナイドコーティングプロセス（上述）に付して、貴金属改質アルミナイド層を形成する。]
[0021] ある例示的な実施形態では、アルミナイジング工程の前に、被覆基材を約１６００〜約２１５０°Ｆ（８７１〜１１７７℃）の温度での熱処理（工程１１４）に付してもよい。ある例示的な実施形態では、任意工程の熱処理の温度は約１８５０〜約１９５０°Ｆ（１０１０〜１０６６℃）である。熱処理の時間は約１〜約８時間とすることができる。例示的な熱処理の時間は約２〜約４時間である。]
[0022] ある例示的な実施形態では、同様の熱処理（工程１１８）をアルミナイジングプロセスの後で適宜行ってもよい。つまり、アルミナイジング工程の後、被覆基材を、約１６００〜約２１５０°Ｆ（８７１〜１１７７℃）又は約１８５０〜約１９５０°Ｆ（１０１０〜１０６６℃）の温度で１〜８時間又は約２〜約６時間熱処理してもよい。]
[0023] ある例示的な実施形態では、電子ビーム物理蒸着（ＥＢ−ＰＶＤ）のような物理気相成膜法（二次工程１３０）によって、ボンドコート上に柱状遮熱コーティングを堆積させる。特にタービン動翼の場合、イオンプラズマ堆積法で成膜した内側ボンドコート層と拡散アルミナイド層は、物理蒸着によるＴＢＣとの組合せで、強度、耐クリープ性、耐酸化性及び耐破砕性を向上させることのできる制御されたコーティング系を与える。]
[0024] 別の例示的な実施形態では、ボンドコート内側層の組成は同一又は類似であるが、基材上にボンドコート内側層を堆積させるのにプラズマ溶射のような溶射法（二次工程１２４）を用いる。堆積時のボンドコート内側層は、１４〜２０重量％のＣｒ、５〜８重量％のＡｌ、８〜１２重量％のＣｏ、３〜７重量％のＴａ、０．１〜０．６重量％のＨｆ、０．１〜０．５重量％のＹ、約１重量％以下のＳｉ、０．００５〜０．０２０重量％のＺｒ、０．０４〜０．０８重量％のＣ、０．０１〜０．０２重量％のＢを含み、残部はニッケル（Ｎｉ）及び不可避不純物である。ある例示的な実施形態では、硫黄含有量は約０．００１％未満である。例示的な公称組成は、１８重量％のＣｒ、６．５重量％のＡｌ、１０重量％のＣｏ、６重量％のＴａ、０．５重量％のＨｆ、０．３重量％のＹ、１重量％のＳｉ、０．０１５重量％のＺｒ、０．０６重量％のＣ、０．０１５重量％のＢを含み、残部はニッケル及び不可避不純物である。]
[0025] 基材上に溶射法で堆積させたボンドコート内側層は、イオンプラズマ法で堆積させたボンドコート内側層よりも粗い表面を有する。例えば、米国特許第５２３６７４５号に教示されているように、プラズマ溶射のような溶射法で堆積させたボンドコート内側層は約２００〜６００マイクロインチ（約５．１〜１５．３μｍ）の表面粗さＲＡを有する。さらに、溶射法で堆積させた例示的なボンドコート内側層は、イオンプラズマ法で堆積させた内側層よりも厚くなることがある。この例示的なボンドコート内側層は、約２〜１５ミル（５１〜３８１μｍ）の厚さで施工できる。ある例示的な実施形態では、溶射法によるボンドコート内側層の厚さは約８ミル（２０３μｍ）である。ノズル、シュラウド及び燃焼器のようなガスタービンエンジン部品は、溶射法によって例示的ボンドコート組成物で被覆できる。]
[0026] 例示的なコーティング系のボンドコートは、ボンドコート内側層の上に、拡散アルミナイジングプロセス（二次工程１２６）によるアルミニウム含有外側層をさらに含む。ある例示的な実施形態では、アルミニウム含有層は、約１２重量％〜約３０重量％のＡｌを含む。別の例示的な実施形態では、アルミニウム含有層は約１５〜約２５重量％のＡｌを含む。]
[0027] 適宜、上述のプロセス（二次工程１２８）によって、例示的なボンドコート内側層を、貴金属改質アルミナイド層で被覆してもよい。溶射法によるボンドコート内側層とアルミニウム含有層（アルミナイド又は貴金属改質アルミナイド）とが合同で、後に施工されるＴＢＣのためのボンドコートをなすか、或いはＴＢＣを施工しない場合には環境皮膜をなす。]
[0028] ある例示的な実施形態では、ボンドコート上に、米国特許第５２３６７４５号（その開示内容は援用によって本明細書の内容の一部をなす。）に記載されているように、大気プラズマ溶射（ＡＰＳ）のようなプラズマ溶射法（二次工程１３２）によって遮熱コーティングを堆積させる。ある例示的な実施形態では、溶射法によるボンドコート内側層の表面粗さは、アルミナイジングプロセスの際も維持され、遮熱コーティングの足場（アンカー）として役立つ。]
[0029] ある例示的なコーティング法では、上述のように、ボンドコート内側層を施工した後、適切な熱処理（工程１１４）を行ってもよい。或いは又はさらに、アルミナイジング工程の後、適切な熱処理（工程１１８）を行ってもよい。]
[0030] 実施例１
２つの試料群を用意した。第１の群では、直径１インチ（２．５４ｃｍ）、厚さ０．１２５インチ（３．２ｍｍ）のＲｅｎｅ Ｎ５（イットリウムなし）超合金試料の上に、約０．００６インチ（０．１５ｍｍ）の公知のボンドコート組成物を堆積させた。ボンドコート組成は、公称、１８重量％Ｃｒ、６．５重量％Ａｌ、１０重量％Ｃｏ、６重量％Ｔａ、２重量％Ｒｅ、０．３重量％Ｙ、１重量％Ｓｉ、０．０１５重量％Ｚｒ、０．０６重量％Ｃ、０．５重量％Ｈｆ、０．０１５重量％Ｂであり、残部はニッケル及び不可避不純物であった。Ｒｅｎｅ Ｎ５（イットリウムなし）の組成は、公称、７重量％Ｃｒ、６．２重量％Ａｌ、７．５重量％Ｃｏ、６．５重量％Ｔａ、５重量％Ｗ、３重量％Ｒｅ、１．５重量％Ｍｏ、０．０５重量％Ｃ、０．１５重量％Ｈｆ、０．００４重量％Ｂであり、残部はニッケル及び不可避不純物であった。]
[0031] 第２の群では、直径１インチ（２．５４ｃｍ）、厚さ０．１２５インチ（３．２ｍｍ）のＲｅｎｅ Ｎ５（イットリウムなし）超合金試料の上に、ボンドコート組成物（本発明のもの）を約０．００６インチ（０．１５ｍｍ）堆積させた。このボンドコート組成物は、公称、１８重量％Ｃｒ、６．５重量％Ａｌ、１０重量％Ｃｏ、６重量％Ｔａ、０．３重量％Ｙ、１重量％Ｓｉ、０．０１５重量％Ｚｒ、０．０６重量％Ｃ、０．５重量％Ｈｆ、０．０１５重量％Ｂを含み、残部はニッケル及び不可避不純物であった。]
[0032] ２種類のボンドコート組成物の粒度分布は実質的に同じであった。これらのボンドコート組成物は共に堆積時に約４００マイクロインチ（約１０．６μｍ）の表面粗さを有していた。]
[0033] 両群の試料に、次いで、気相拡散アルミナイドコーティングを約１９７５°Ｆ（１０７９℃）で４時間堆積させた。しかる後、両群の試料の片面に、約０．０１２インチ（約０．３ｍｍ）の遮熱コーティング（約８重量％のイットリアで安定化したジルコニア）を大気プラズマ溶射法で堆積させた。]
[0034] これらの試料を温度サイクリング法で試験して、遮熱コーティングの耐久性を求めた。この試験法では、試料を、８分間で約２０００°Ｆ（１０９３℃）の温度まで加熱して４５分間保持し、次いで約１０分間で２００°Ｆ（９３℃）未満まで冷却して、１サイクルとする。このサイクル試験に付した試料は２０サイクル毎に検査した。]
[0035] １００サイクルの試験後、両群の試料共に、遮熱コーティングの損失は全く認められなかった。したがって、本発明に係るボンドコート組成物は、公称約２重量％のＲｅを含む公知のボンドコート組成物の許容できる代替物を提供すると思料される。]
[0036] 本明細書に開示した例示的な実施形態は、遮熱コーティングで被覆された物品であって、良好な機械的特性、良好な高温環境耐性及びコーティング系の下層又は物品の基材からのＴＢＣの破砕耐性を有するコーティング系を含むものを提供する。被覆物品は、かかる性質及び特性の組合せによってさらに高い作動温度で使用できる。]
実施例

[0037] 本明細書では、本発明を最良の形態を含めて開示するとともに、本発明を当業者が実施できるようにするため、例を用いて説明してきた。本発明の特許性を有する範囲は、特許請求の範囲によって規定され、当業者に自明な他の例も包含する。かかる他の例は、特許請求の範囲の文言上の差のない構成要素を有しているか、或いは特許請求の範囲の文言と実質的な差のない均等な構成要素を有していれば、特許請求の範囲に記載された技術的範囲に属する。]
[0038] ２０基材
２４ボンドコート内側層
２６アルミニウム含有層
３０ 遮熱コーティング
３４ボンドコート
３６ 遮熱コーティング系]

权利要求:

請求項1
被覆物品であって、（１）（ｉ）第１の表面上に設けられた内側ボンドコート層であって、１４〜２０重量％のＣｒ、５〜８重量％のＡｌ、８〜１２重量％のＣｏ、３〜７重量％のＴａ、０．１〜０．６重量％のＨｆ、０．１〜０．５重量％のＹ、約１重量％以下のＳｉ、０．００５〜０．０２０重量％のＺｒ、０．０４〜０．０８重量％のＣ、０．０１〜０．０２重量％のＢを含み、残部がニッケル（Ｎｉ）及び不可避不純物であり、レニウムを実質的に含まないボンドコート組成物の堆積によって形成される内側ボンドコート層と、（ｉｉ）内側ボンドコート層を覆うアルミニウム含有層とを含むボンドコート、及び（２）ボンドコートの上に適宜設けられた遮熱コーティングであって、存在する場合には、遮熱コーティング組成物の堆積によって形成される遮熱コーティングを含む物品。
請求項2
内側ボンドコート層が、イオンプラズマ堆積法及び溶射堆積法から選択されるボンドコート堆積法に付随したミクロ組織を呈する、請求項１記載の物品。
請求項3
選択した堆積法がイオンプラズマ堆積であり、内側ボンドコート層が約１〜約３ミルの厚さを有する、請求項２記載の物品。
請求項4
選択した堆積法が溶射堆積であり、内側ボンドコート層が約２〜約１５ミルの厚さを有する、請求項２記載の物品。
請求項5
遮熱コーティングを含み、遮熱コーティングが、物理蒸着法及び溶射堆積法から選択される遮熱コーティング堆積法に付随したミクロ組織を呈する、請求項１記載の物品。
請求項6
基材が、Ｎｉ、Ｃｏ及びそれらの混合物からなる群から選択される元素を主成分とする高温超合金を含む、請求項１記載の物品。
請求項7
基材が、７重量％のＣｒ、６．２重量％のＡｌ、７．５重量％のＣｏ、６．５重量％のＴａ、５重量％のＷ、３重量％のＲｅ、１．５重量％のＭｏ、０．０５重量％のＣ、０．１５重量％のＨｆ、０．００４重量％のＢ、残部のニッケル（Ｎｉ）及び不可避不純物からなる公称組成を有するニッケル基超合金を含む、請求項６記載の物品。
請求項8
アルミニウム含有層が、白金（Ｐｔ）、ロジウム（Ｒｈ）、イリジウム（Ｉｒ）又はパラジウム（Ｐｄ）からなる群から選択される１以上の元素を含む改質アルミナイド層である、請求項１記載の物品。
請求項9
アルミニウム含有層が約１２重量％以上のアルミニウムを含む、請求項１記載の物品。
請求項10
ボンドコート組成物が、約１８重量％のＣｒ、約６．５重量％のＡｌ、約１０重量％のＣｏ、約６重量％のＴａ、約０．５重量％のＨｆ、約０．３重量％のＹ、約１重量％のＳｉ、約０．０１５重量％のＺｒ、約０．０６重量％のＣ、約０．０１５重量％のＢ、残部のニッケル及び不可避不純物からなる、請求項１記載の物品。
請求項11
基材がタービン動翼の少なくとも一部分をなす、請求項３記載の物品。
請求項12
基材が、タービンシュラウド、ノズル及び燃焼器から選択される１以上の部材の少なくとも一部分をなす、請求項４記載の物品。
請求項13
遮熱コーティングを含んでいて、内側ボンドコート層が、イオンプラズマ堆積法による堆積に付随する第１のミクロ組織を呈し、遮熱コーティングが物理蒸着法による堆積に付随する第２のミクロ組織を呈する、請求項１記載の物品。
請求項14
ボンドコート内側層が約１〜３ミルの厚さを有する、請求項１３記載の物品。
請求項15
ボンドコート組成物が、約１８重量％のＣｒ、約６．５重量％のＡｌ、約１０重量％のＣｏ、約６重量％のＴａ、約０．５重量％のＨｆ、約０．３重量％のＹ、約１重量％のＳｉ、約０．０１５重量％のＺｒ、約０．０６重量％のＣ、約０．０１５重量％のＢ、残部のニッケル及び不可避不純物からなる、請求項１３記載の物品。
請求項16
遮熱コーティングがイットリア安定化ジルコニア組成物を含む、請求項１３記載の物品。
請求項17
遮熱コーティングを含んでいて、内側ボンドコート層が溶射堆積法による堆積に付随する第１のミクロ組織を呈し、遮熱コーティングが空気プラズマ溶射プロセスによる堆積に付随する第２のミクロ組織を呈する、請求項１記載の物品。
請求項18
ボンドコート内側層が約２〜１５ミルの厚さを有する、請求項１７記載の物品。
請求項19
ボンドコート組成物が、約１８重量％のＣｒ、約６．５重量％のＡｌ、約１０重量％のＣｏ、約６重量％のＴａ、約０．５重量％のＨｆ、約０．３重量％のＹ、約１重量％のＳｉ、約０．０１５重量％のＺｒ、約０．０６重量％のＣ、約０．０１５重量％のＢ、残部のニッケル及び不可避不純物からなる、請求項１７記載の物品。
請求項20
遮熱コーティングがイットリア安定化ジルコニア組成物を含む、請求項１７記載の物品。