高エネルギーの留出燃料を作製する方法

专利摘要:
（ａ）直鎖パラフィン含量が少なくとも約５重量％超である高芳香族炭化水素供給流であって、その大部分が約３００°Ｆから約８００°Ｆの沸点範囲を有する供給流を、単一段階反応器システムに、触媒条件下で、水素化処理触媒、水素化／水素化分解触媒、及び脱蝋触媒を含有する触媒システムであって、水素化／水素化分解触媒の活性金属が約５〜３０重量％のニッケル及び約５〜３０重量％のタングステンを含んでいる触媒システムと接触させるステップを含み；（ｂ）前記高芳香族炭化水素供給流の少なくとも一部を、ジェット又はディーゼル沸点範囲内の沸点範囲を有する生成物流に転化する、高芳香族炭化水素供給流をアップグレードする方法。
公开号:JP2011508023A
申请号:JP2010539821
申请日:2008-12-18
公开日:2011-03-10
发明作者:リヒテンベルガー、ジャニン；ロペス、ジェイム
申请人:シェブロン ユー．エス．エー． インコーポレイテッド；
IPC主号:C10G67-00

专利说明:

[0001] 本発明は、触媒組成物と、触媒組成物の存在下で芳香族化合物を含む炭化水素油を水素に接触させる水素化転化方法におけるその使用とに関する。具体的には、本発明は、単一反応器、２段階触媒システムを使用して；また単一反応器、単一段階触媒システムを使用して、重質炭化水素供給流をジェット及びディーゼル生成物に転化する方法を対象とする。]
背景技術

[0002] ＦＣＣ軽質分解軽油（「ＬＣＯ」）、中質分解軽油（「ＭＣＯ」）、及び重質分解軽油（「ＨＣＯ」）などの重質炭化水素流は、比較的価値が低い。典型的には、そのような炭化水素流は、水素化転化によってアップグレードされる。典型的には、そのような炭化水素流は、水素化転化によってアップグレードされる。]
[0003] 水素化処理触媒は、当技術分野で周知である。従来の水素化処理触媒は、耐火性酸化物担体に担持された、少なくとも１種の第ＶＩＩＩ族金属成分及び／又は少なくとも１種の第ＶＩＢ族金属成分を含む。第ＶＩＩＩ金属成分は、ニッケル（Ｎｉ）及び／又はコバルト（Ｃｏ）などの卑金属をベースにしてもよく、又は白金（ｐｔ）及び／又はパラジウム（Ｐｄ）などの貴金属をベースにしてもよい。第ＶＩＢ族金属成分は、モリブデン（Ｍｏ）及びタングステン（Ｗ）をベースにしたものを含む。最も一般的に利用される耐火性酸化物担体材料は、シリカ、アルミナ、及びシリカ−アルミナなどの無機酸化物と、変性ゼオライトＹなどのアルミノシリケートである。従来の水素化処理触媒の例は、ＮｉＭｏ／アルミナ、ＣｏＭｏ／アルミナ、ＮｉＷ／シリカ−アルミナ、Ｐｔ／シリカ−アルミナ、ＰｔＰｄ／シリカ−アルミナ、Ｐｔ／変性ゼオライトＹ、及びＰｔＰｄ／変性ゼオライトＹである。]
[0004] 水素化処理触媒は、通常、芳香族化合物、硫黄化合物、及び／又は窒素化合物の含量を減少させるために炭化水素油供給を水素に接触させる方法で使用される。典型的には、芳香族含量の減少が主な目的である水素化処理方法を、水素化方法と呼ぶのに対し、硫黄及び／又は窒素含量の減少に主な焦点を当てる方法を、それぞれ水素化脱硫及び水素化脱窒素と呼ぶ。]
[0005] 本発明は、水素の存在下及び単一段階反応器で、触媒でガスオイル供給原料を水素化処理する方法を対象とする。具体的には、本発明の方法は、ジェット及び／又はディーゼル生成物にまで、ガスオイル供給原料（単数又は複数）をアップグレードする方法を対象とする。]
[0006] （関連技術の説明）
Ｍａｒｍｏの米国特許第４１６２９６１号は、水素化プロセスの生成物を分留することができるような条件下で水素化される分解軽油について開示している。]
[0007] Ｍｙｅｒｓらの米国特許第４６１９７５９号は、供給原料が最初に接触する触媒床の部分がアルミナ、コバルト、及びモリブデンを含む触媒を含有しており、且つ第１部分を通過した後にこの供給原料が通過する触媒床の第２部分がモリブデン及びニッケルが添加されたアルミナを含む触媒を含有している、複数触媒床で実施される残留油及び軽分解軽油を含む混合物の触媒的水素化処理について開示している。]
[0008] Ｋｉｒｋｅｒらの米国特許第５２１９８１４号は、高芳香族の実質的に脱アルキル化された供給原料を、好ましくは超安定性Ｙ及び第ＶＩＩＩ金属及び第ＶＩ金属を含み、第ＶＩＩＩ族金属分の含量が指定された割合で超安定性Ｙ成分の枠組みアルミニウム含量に組み込まれている触媒上での水素化分解によって、高オクタンガソリン及び低硫黄留出物へと処理する、中圧水素化分解方法について開示している。]
[0009] Ｋａｌｅｎｓの米国特許第７００５０５７号は、炭化水素系供給原料を、高温高圧水素化分解して、ディーゼル沸点範囲の炭化水素への転化を得る超低硫黄ディーゼルを生成するための触媒的水素化分解方法について開示している。]
[0010] Ｂａｒｒｅらの米国特許第６４４４８６５号は、芳香族化合物を含む炭化水素供給原料を水素の存在下で高温で触媒に接触させる方法において使用される、白金、パラジウム、及びイリジウムの１種又は複数から選択された貴金属を０．１から１５重量％、酸性担体に担持されたマンガン及び／又はレニウムを２から４０重量％含む触媒について開示している。]
[0011] Ｂａｒｒｅらの米国特許第５８６８９２１号は、留出画分を２種の水素化触媒の積層床に沿って下方に通すことにより単一段階で水素化処理される、炭化水素留出画分について開示している。]
[0012] Ｆｕｊｕｋａｗａらの米国特許第６８２１４１２号は、微結晶直径が２０から４０Åの結晶質アルミナを含有する無機酸化物の担体中に定められた量の白金、パラジウムを含有する、ガスオイルの水素化処理用触媒について開示している。定められた条件で上記触媒の存在下、芳香族化合物を含有するガスオイルを水素化処理するための方法も開示される。]
[0013] Ｋｉｒｋｅｒらの米国特許第４９６８４０２号は、高芳香族炭化水素供給原料から高オクタンガソリンを生成するための、１段階方法を開示している。]
[0014] Ｂｒｏｗｎらの米国特許第５５２０７９９号は、留出物供給材料をアップグレードするための方法について開示している。水素化処理触媒を、通常は反応条件下にある固定床反応器であり低芳香性ディーゼル及びジェット燃料が生成される、反応ゾーンに置く。]
課題を解決するための手段

[0015] 一実施形態では、本発明は高芳香族炭化水素供給流をアップグレードする方法を対象とし、その方法は、
（ａ）高芳香族炭化水素供給流を、触媒条件下で触媒システムと接触させるステップであって、前記高芳香族炭化水素供給流の大部分は約３００°Ｆから約８００°Ｆの沸点範囲を有し、前記触媒システムは単一段階反応器システムに水素化処理触媒及び水素化／水素化分解触媒を含有し、前記水素化／水素化分解触媒の活性金属は約５〜３０重量％のニッケル及び約５〜３０重量％のタングステンを含む、ステップ、
を含み、並びに、
（ｂ）前記高芳香族炭化水素供給流の少なくとも一部は、ジェット又はディーゼル沸点範囲内の沸点範囲を有する生成物流に転化される、
方法である。]
[0016] 別の実施形態では、本発明は、
（ａ）高芳香族炭化水素供給流を、触媒条件下で触媒システムと接触させるステップであって、前記高芳香族炭化水素供給流の大部分は約３００°Ｆから約８００°Ｆの沸点範囲を有し、前記触媒システムは単一段階反応器システムに、水素化処理触媒及び水素化／水素化分解触媒を含有し、前記水素化／水素化分解触媒の活性金属は約５〜３０重量％のニッケル及び約５〜３０重量％のタングステンを含む、ステップ、
を含み、並びに、
（ｂ）前記高芳香族炭化水素供給流の少なくとも一部は、ジェット又はディーゼル沸点範囲内の沸点範囲を有する生成物流に転化される、
方法によって調製された、炭化水素系生成物を対象とする。]
図面の簡単な説明

[0017] ナフサ、ジェット、及びディーゼルを生成するための、従来の２段階方法を開示している図である。
高エネルギー密度のナフサ、ジェット、及びディーゼルを生成するための単一段階方法を開示している図である。]
[0018] 本発明は、様々な修正をし、また代替形態にすることができるが、その特定の実施形態について、本明細書に詳述する。しかし、特定の実施形態に関する本明細書の記述は、本発明を、開示される特定の形態に限定するものではなく、それとは対照的に、添付される特許請求の範囲によって定義される本発明の趣旨及び範囲内にある全ての修正例、均等物、及び代替例をカバーするものと理解すべきである。]
[0019] （定義）
ＦＣＣ−は、流動接触分解−剤、−する、又は−したを指す。]
[0020] ＨＤＴ−は、「水素化処理剤」を指す。]
[0021] ＨＤＣ−は、「水素化分解剤」を指す。]
[0022] ＭＵＨ２−は、「補給水素」を指す。]
[0023] 水素化／水素化分解触媒は、「水素化触媒」又は「水素化分解触媒」と呼ぶこともある。]
[0024] 「供給材料」、「供給原料」、「供給流」という用語は、同義に使用してもよい。]
[0025] Ａ．概観
ナフサ、ジェット、及びディーゼルを生成する公知の方法について、図１を参照しながら概略的に説明する。図１に示される実施形態では、炭化水素ガスオイル１１０が、硫黄／窒素を除去するための水素化処理器１０に供給される。水素化処理生成物１２０は高圧分離器２０に供給され、そこで反応器流出物を、ガス１３０と液体流１５０とに分離する。生成物ガス１３０は、リサイクルガス圧縮器３０によって再度圧縮されることにより流れ１４０が得られ、次いでこの流れを反応器入口に再循環させ、そこで補給水素１００及び炭化水素ガスオイル供給材料１１０と一緒にする。液体流１５０を液体レベル制御弁２５で減圧し、生成物を、低圧分離器４０でガス流１６０と液体流１７０とに分離する。] 図１
[0026] 第１段階の液体生成物１７０を、第２段階の補給水素２００及び第２段階のリサイクルガス２４０と共に、第２段階の反応器６０に供給する。第２段階の反応器からの流出物２２０を、第２段階の高圧分離器７０に供給し、そこで反応器の流出物を、ガス２３０と液体流２５０とに分離する。生成物ガス２３０を、リサイクルガス圧縮器８０によって再度圧縮することにより、流れ２４０が得られ、次いでこの流れを反応器入口へと再循環させ、そこで補給水素２００及び炭化水素ガスオイル供給材料２１０と一緒にする。液体流２５０を、液体レベル制御弁７５で減圧し、生成物を、低圧分離器９０でガス流２６０と液体流２７０とに分離する。生成物流２７０を蒸留システム５０に供給し、そこで生成物２７０を分離することにより、ガス流３１０、ナフサ生成物９０、及び高容量エネルギージェット燃料１００、及びディーゼル１１０が得られる。任意選択で、ジェット／ディーゼル生成物スレートのバランスをとるために、ディーゼル３００の一部を第２段階の反応器６０に再循環することができる。]
[0027] 本発明の実施形態を、図２に示す。図２に示される実施形態では、炭化水素ガスオイル４１０を、硫黄／窒素の除去のための水素化処理器反応器５１０に供給し、次いで水素化／水素化分解反応器５６０に直接供給する。水素化／水素化分解生成物４２０は高圧分離器５２０に供給され、そこで反応器流出物が、ガス４３０と液体流４５０とに分離される。生成物ガス４３０を、リサイクルガス圧縮器５３０で再度圧縮することにより、流れ４４０が得られ、次いでこの流れを反応器入口へと再循環させ、そこで補給水素４００及び炭化水素ガスオイル供給材料４１０と一緒にする。液体流４５０を、液体レベル制御弁５２５で減圧し、生成物を、低圧分離器５４０でガス流４６０と液体流５７０とに分離する。] 図２
[0028] 生成物流４７０を蒸留システム５５０に供給し、そこで生成物４７０を分離することにより、ガス流４１０、ナフサ生成物４９０、及び高容量エネルギージェット燃料６００、及びディーゼル６１０が得られる。任意選択で、ジェット／ディーゼル生成物スレートのバランスをとるために、ディーゼル流６００の一部を第２段階の反応器４６０に再循環することができる。]
[0029] Ｂ．供給材料
炭化水素ガスオイルは、ジェット又はディーゼルへとアップグレードされ得る。炭化水素ガスオイル供給原料は、ＦＣＣ軽分解軽油を含めたＦＣＣ流出物、ジェット燃料の留出物、炭鉱生成物、石炭液化油、重油熱分解プロセスからの生成物油、重油水素化分解からの生成物油、原油ユニットからの直留カット、及びこれらの混合物から選択され、これら供給原料の大部分は、約２５０°Ｆから約８００°Ｆ、好ましくは約３５０°Ｆから約６００°Ｆの沸点範囲を有している。本明細書及び添付される特許請求の範囲で使用される「大部分」という用語は、少なくとも５０重量％を意味するものとする。]
[0030] 典型的には、供給原料は、高芳香族であり、約８０重量％までの芳香族、３重量％までの硫黄、及び１重量％まで窒素を有する。好ましくは、供給原料は、少なくとも４０重量％の芳香族である芳香族含量を有する。典型的には、セタン価は約２５単位である。]
[0031] Ｃ．触媒
本発明で用いられる触媒システムは、水素化処理触媒、水素化／水素化分解触媒、及び脱蝋触媒からなる少なくとも２種の触媒層を含む。任意選択で、触媒システムは、少なくとも１層の脱金属化触媒と、少なくとも１層の第２水素化処理触媒とを含んでもよい。水素化処理触媒は、第ＶＩＢ族からの金属及び第ＶＩＩＩ族からの金属、その酸化物、その硫化物、及びこれらの混合物などの水素化成分を含有し、フッ素、少量の結晶質ゼオライト、又は非晶質シリカアルミナなどの酸性成分を含有してもよい。]
[0032] 水素化分解触媒は、第ＶＩＢ族からの金属及び第ＶＩＩＩ族からの金属、その酸化物、その硫化物、及びこれらの混合物などの水素化成分を含有し、結晶質ゼオライト又は非晶質シリカアルミナなどの酸性成分を含有する。]
[0033] 水素化分解触媒を製造するための良好な出発材料と見なされるゼオライトの１種は、１９６４年４月２１日発行の米国特許第３１３０００７号に記載されている、周知の合成ゼオライトＹである。この材料に関するいくつかの変形例が報告されており、その１つは、１９７０年１０月２７日発行の米国特許第３５３６６０５号に記載されている超安定性Ｙゼオライトである。合成Ｙゼオライトの有用性をさらに高めるため、追加の成分を添加することができる。例えば、Ｗａｒｄらに１９７４年９月１０日に発行された米国特許第３８３５０２７号は、少なくとも１種の非晶質耐火性酸化物、結晶質ゼオライト系アルミノシリケート、並びに第ＶＩ族及び第ＶＩＩＩ族金属及びこれらの硫化物、及びこれらの酸化物から選択された水素化成分を含有する水素化分解触媒について記述している。]
[0034] 約１７重量％のアルミナ結合剤、約１２重量％のモリブデン、約４重量％のニッケル、約３０重量％のＹゼオライト、及び約３０重量％の非晶質シリカ／アルミナを含む、同時摩砕されたゼオライト触媒である水素化分解触媒。この水素化分解触媒は、一般に、その開示の全てが参照により本明細書に組み込まれた、１９９２年４月１５日にＭ．Ｍ．Ｈａｂｉｂらにより出願され現在は放棄された米国特許出願第８７００１１号に記載されている。このより一般的な水素化分解触媒は、約２４．５５Åよりも大きい単位格子サイズ及び約２．８ミクロン未満の結晶サイズを有するＹゼオライトを、非晶質分解成分、結合剤、及び第ＶＩ族金属及び／又は第ＶＩＩＩ族金属からなる群から選択された少なくとも１種の水素化成分、及びこれらの混合物と共に含む。]
[0035] 本明細書で本発明により使用されるＹゼオライトを調製する際、約２．８ミクロン未満の結晶サイズを有するＹゼオライトを生成するには、米国特許第３８０８３２６号に開示されている方法に従うべきである。]
[0036] より具体的には、水素化分解触媒は、適切には、約３０〜９０重量％のＹゼオライト及び非晶質分解成分と、約７０〜１０重量％の結合剤を含む。好ましくは、触媒は、かなり多量のＹゼオライト及び非晶質分解成分を含み、即ち、約６０〜９０重量％のＹゼオライト及び非晶質分解成分と、約４０〜１０重量％の結合剤を含み、特に好ましくは約８０〜８５重量％のＹゼオライト及び非晶質分解成分と、約２０〜１５重量％の結合剤を含む。非晶質分解成分として、シリカ−アルミナを使用することが好ましい。]
[0037] 触媒中のＹゼオライトの量は、ゼオライトと分解成分を合わせた量の約５〜７０重量％に及ぶ。好ましくは、触媒組成物中のＹゼオライトの量は、ゼオライトと分解成分とを合わせた量の約１０〜６０重量％に及び、最も好ましくは、触媒組成物中のＹゼオライトの量は、ゼオライトと分解成分とを合わせた量の約１５〜４０重量％に及ぶ。]
[0038] 所望の単位格子サイズに応じて、ＹゼオライトのＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３のモル比を調節しなければならない可能性がある。単位格子サイズを相応に調節するため利用することができる、多くの技法が、当技術分野で記述されている。ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３のモル比が約３から約３０であるＹゼオライトは、本発明による触媒組成物のゼオライト成分として適切に利用できることがわかった。ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３のモル比が約４から約１２のＹゼオライトが好ましく、最も好ましくはＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３のモル比が約５から約８である。]
[0039] 水素化分解触媒中のシリカ−アルミナなどの分解成分の量は、約１０〜５０重量％、好ましくは約２５〜３５重量％に及ぶ。シリカ−アルミナ中のシリカの量は、約１０〜７０重量％に及ぶ。好ましくは、シリカ−アルミナ中のシリカの量は、約２０〜６０重量％に及び、最も好ましくは、シリカ−アルミナ中のシリカの量は、約２５〜５０重量％に及ぶ。また、いわゆるＸ線非晶質ゼオライト（即ち、標準的なＸ線技法によって検出するには小さすぎる微結晶サイズを有するゼオライト）は、本発明の方法の実施形態による分解成分として、適切に利用することができる。触媒は、約０．０重量％から約２．０重量％のレベルでフッ素を含有していてもよい。]
[0040] 水素化分解触媒中に存在する結合剤（単数又は複数）は、無機酸化物を適切に含む。非晶質及び結晶質結合剤を共に利用することができる。適切な結合剤の例には、シリカ、アルミナ、クレイ、及びジルコニアが含まれる。アルミナを結合剤として使用することが好ましい。]
[0041] 触媒中の水素化成分（単数又は複数）の量は、全触媒１００重量部当たりの金属（単数又は複数）として計算した場合、適切には、第ＶＩＩＩ族金属成分（単数又は複数）が約０．５〜約３０重量％に及び、第ＶＩ族金属成分（単数又は複数）が約０．５〜約３０重量％に及ぶ。触媒中の水素化成分は、酸化物及び／又は硫化物の形をとってもよい。少なくとも１種の第ＶＩ族及び第ＶＩＩＩ族金属成分の組合せが（混合）酸化物として存在する場合、この組合せは、水素化分解で適正に使用される前に、硫化処理にかけられることになる。]
[0042] 適切には、触媒は、ニッケル及び／又はコバルトの１種又は複数の成分と、モリブデン及び／又はタングステンの１種又は複数の成分、又は、白金及び／又はパラジウムの１種又は複数の成分を含む。]
[0043] 水素化処理触媒は、約２〜２０重量％のニッケルと、約５〜約２０重量％のモリブデンとを含む。好ましくは、触媒は、３〜１０％のニッケルと、約５〜２０のモリブデンとを含む。より好ましくは、触媒は、全触媒１００重量部当たりの金属として計算した場合、約５〜１０重量％のニッケルと、約１０〜１５重量％のモリブデンとを含む。さらにより好ましくは、触媒は、約５〜８％のニッケルと、約８％から約１５％のニッケルとを含む。水素化処理触媒に用いられる金属の全重量％は、少なくとも１５重量％である。]
[0044] 一実施形態では、ニッケル触媒対モリブデン触媒の比は、約１：１以下である。]
[0045] 水素化／水素化分解触媒の活性金属は、ニッケルと、少なくとも１種又は複数のＶＩＢ金属を含む。好ましくは、水素化／水素化分解触媒は、ニッケル及びタングステン、又はニッケル及びモリブデンを含む。典型的には、水素化／水素化分解触媒の活性金属は、全触媒１００重量部当たりの金属として計算した場合、約３〜３０重量％のニッケルと約２〜３０重量％のタングステンとを含む。好ましくは、水素化／水素化分解触媒の活性金属は、約５〜２０重量％のニッケルと約５〜２０重量％のタングステンとを含む。より好ましい水素化／水素化分解触媒の活性金属は、約７〜１５重量％のニッケルと約８〜１５重量％のタングステンとを含む。最も好ましい水素化／水素化分解触媒の活性金属は、約９〜１５重量％のニッケルと約８〜１３重量％のタングステンとを含む。金属の全重量％は、約２５重量％から約４０重量％である。]
[0046] 任意選択で、水素化／水素化分解触媒の酸性度は、少なくとも１重量％のフッ化物、好ましくは約１〜２重量％のフッ化物を添加することによって、高めることができる。]
[0047] 別の実施形態では、水素化／水素化分解触媒は、担体が非晶質アルミナ若しくはシリカ又はこれらの両方であり、約０．５重量％から約１５重量％の濃度のＨ−Ｙのように酸性度がゼオライトによって高められている、同様の高活性塩基金属触媒により置換されていてもよい。]
[0048] 水素化処理触媒粒子の有効直径は、約０．１インチであり、水素化分解触媒粒子の有効直径も、約０．１インチであった。２種の触媒を、水素化処理触媒対水素化分解触媒の重量比約１．５：１で混合する。]
[0049] 一実施形態では、生成物の凍結点が約−４０℃超から約０℃である場合、脱蝋触媒を用いてもよい（即ち、供給原料が、約５重量％超のｎ−パラフィン含量を有する。）。供給原料が５重量％超のｎ−パラフィンを含有する場合、生成物は望ましくない曇点を有する可能性がある。より許容可能な曇点を有する生成物を得るために、脱蝋触媒を反応器システムの水素化／水素化分解セクションに添加してもよい。脱蝋触媒には、ＳＡＰＯ １１、ＳＭ−３、ＺＳＭ−５、又はＳＺ−３２触媒を含めてもよい。脱蝋触媒は、反応器システムの水素化／水素化分解セクションに添加する。好ましくは、添加される脱蝋触媒の量は、水素化／水素化分解セクションにおいて全触媒投入量の３０重量％を超えないものとする。より好ましい脱蝋触媒は、水素化／水素化分解セクションで、全触媒投入量の約１から２０重量％を構成する。より好ましい脱蝋触媒は、水素化／水素化分解セクションで、全触媒投入量の約１から１０重量％を構成する。]
[0050] 本発明の実施形態で用いられる、脱蝋触媒、ＺＳＭ−５結晶質アルミノシリケートゼオライトは、炭化水素及び炭化水素形成供給材料をアップグレードするのに使用されるその触媒活性で知られている。このゼオライト及びその調製は、参照により本明細書に組み込まれる米国特許第３７０２８８６号（Ｒ．Ｊ．Ａｒｇａｕｅｒら）及び第３７７０６１４号（Ｒ．Ｇ．Ｇｒａｖｅｎ）に、並びに多くのその他の特許文献に記載されている。これは、炭化水素及び炭化水素形成供給材料をアップグレードするための数多くの方法、例えば水素化分解、異性化、アルキル化、芳香族炭化水素の形成、選択的水素化分解、アルキル置換ベンゼンの不均化、潤滑油原料の脱蝋、及び添加される水素ガスの存在下又は存在しない状態での同様の炭化水素反応で、有用である。この使用において、特に高いプロセス温度では、多くのその他の炭化水素処理触媒のように、炭素質副産物材料が、その表面及び細孔の上部及び／又は内部に堆積される。この堆積物が増加するにつれ、所望のアップグレードのための触媒の活性及び／有効性は、低下する。この活性又は有効性が望ましくない低レベルに達すると、この方法は中断され、触媒を、堆積物の制御燃焼によって再生し、この方法を継続する。再生ステップに必要な時間は、当然ながら所望の処理に関して、即ちプロセスサイクルの操業期間に関して、非生産的なものである。ＺＳＭ−５ゼオライト触媒を使用して、この方法の操業又は運転時間を実質的に増大させることが必要である。ＺＳＭ−５ゼオライトを調製するための方法は、上記で引用された特許に記載されている。しかし、非常に高いシリカ対アルミナのモル比、例えば約５０よりも高いモル比を有するものでは、反応混合物中のシリカ対アルミナの、前駆体のモル比が、所望のゼオライトの場合を著しく超える必要がある。反応物、及び調製で使用される条件に応じて、反応混合物中のこの過剰なシリカ前駆体は、少量から１又は２倍過剰量まで、又はそれ以上に及んでもよい。しかし、反応物及び条件を標準化することによって、またいくつかの試験操作を様々な比の前駆体を使用して定期的に行うことによって、シリカ対アルミナの所望のモル比を有するＺＳＭ−５ゼオライトを生成するのに必要なこれら反応物の比は、容易に決定される。]
[0051] ＺＳＭ−５ゼオライトは、通常、そのナトリウム形態で調製され、この形態の場合、所望の触媒活性はほとんど又は全くない。ゼオライトの分野で普通に用いられた従来の塩基及び／又はイオン交換方法によって、通常の乾燥及びか焼ステップも含め、ＺＳＭ−５ゼオライトはそのＨ形態に転化される。本明細書のＨ−ＺＳＭ−５ゼオライトは、１重量％よりも少ない、好ましくは約１００ｐｐｍ未満の残留ナトリウム分を望ましくは有する。水素に加え及び／又は水素の代わりに、ゼオライトの陽イオン部位は、銅、亜鉛、銀、希土類、及び炭化水素処理で通常使用される第Ｖ、ＶＩ、ＶＩＩ、及びＶＩＩＩ族金属イオンなどの触媒イオンによって満たされていてもよい。ゼオライトのＨ−ＺＳＭ−５及びＺｎ−Ｈ−ＺＳＭ−５形態が好ましい。]
[0052] ＺＳＭ−５触媒は、任意の都合の良い形、即ち通常の固定床、流動床、又はスラリー用途に必要とされる形をとってもよい。好ましくは、この触媒は、固定床反応器で、多孔質無機結合剤又はマトリックスとの複合体として使用され、即ち得られる生成物が１〜９５重量％、好ましくは１０〜７０重量％のゼオライトを最終複合体中に含有するような割合で使用される。]
[0053] 「多孔質マトリックス」という用語は、ゼオライトを組み合わせ、分散させ、又はその他の手法で密に混合することができる無機組成物であって、このマトリックスが触媒として活性であっても活性でなくてもよい上述の無機組成物を含む。マトリックスの多孔度は、特定の材料に固有のものにすることができ、又は機械的若しくは化学的手段によってもたらすことができる。代表的な満足のいくマトリックスには、軽石、耐火レンガ、珪藻土、及び無機酸化物が含まれる。代表的な無機酸化物には、アルミナ、シリカ、非晶質シリカ−アルミナ混合物、天然に生じ且つ従来から処理されてきたクレイ、例えばベントナイト、及びカオリンなど、並びにシリカ−マグネシアやシリカ−ジルコニア、シリカ−チタニアなどのその他のケイ質酸化物混合物が含まれる。ゼオライトと無機酸化物マトリックスとの複合化は、ゼオライトが酸化物と密に混合される、即ちこの酸化物が例えばヒドロゾル、ヒドロゲル、湿潤ゼラチン質沈殿物などの水和状態にあるもの、又は乾燥状態にあるもの、又はこれらの組合せである酸化物と密に混合される、任意の適切な公知の方法によって実現することができる。従来の方法は、水和状態のモノ又は複数の酸化物ゲル又は共ゲルを、塩又は塩の混合物、例えば硫酸アルミニウム及びケイ酸ナトリウムなどの水溶液を使用して調製することである。この溶液に、アンモニウムの水酸化物、炭酸塩などを、十分な量で添加して、水和形態の酸化物を沈殿させる。沈殿物を洗浄して、沈殿物中に存在するあらゆる水溶性塩の少なくともほとんどを除去した後、微粉化状態のゼオライトを、押出しなどによる混合物の成形を促進させるのに十分な量で添加した水又は潤滑剤と一緒に、沈殿物と完全に混合する。]
[0054] マトリックス及びＺＳＭ−５ゼオライトに加え、触媒は、全触媒の０．０１から３０重量％までの様々な量で存在し得る水素化／脱水素化成分を含有してもよい。様々な水素化成分は、塩基交換、含浸、共沈殿、共ゲル化、機械的混合、及び同様の方法を含めた、成分の密な接触をもたらす任意の実現可能な公知の手法で、ＺＳＭ−５ゼオライト及び／又はマトリックスと組み合わせてもよい。水素化成分は、元素の周期表の第ＶＩ−Ｂ族、ＶＩＩ族、及びＶＩＩＩ族の金属、これら金属の酸化物、及び硫化物を含むことができる。そのような成分の代表例には、モリブデン、タングステン、マンガン、レニウム、コバルト、ニッケル、白金、及びパラジウムなどと、これらの組合せが含まれる。]
[0055] 任意選択で、脱金属化触媒を触媒システムに用いてもよい。典型的には、脱金属化触媒は、第ＶＩＢ族及び第ＶＩＩＩ族金属を、大孔径アルミナ担体上に含む。金属は、ニッケル及びモリブデンなどを大孔径アルミナ担体上に含んでもよい。好ましくは、少なくとも約２重量％のニッケルが用いられ、少なくとも約６重量％のモリブデンが用いられる。脱金属化触媒は、少なくとも約１重量％のリンによって促進され得る。]
[0056] 任意選択で、第２水素化処理触媒を触媒システムに用いてもよい。第２水素化処理触媒には、本明細書に記述されるものと同じ水素化処理触媒が含まれる。]
[0057] Ｄ．生成物
本発明で用いられる方法は、重質炭化水素供給流を、ジェット及び／又はディーゼル生成物にアップグレードする。本発明の方法の生成物には、高エネルギー密度を有するジェット及びディーゼル燃料が含まれる。典型的には、生成物流は、７０重量％以上の芳香族飽和度を有する（即ち、低芳香族含量）。生成物は、１２００００Ｂｔｕ／ｇａｌ超、好ましくは１２５０００Ｂｔｕ／ｇａｌ超のエネルギー密度も有する。ジェット燃料生成物は、２０ｍｍ超の煙点を有する。ジェット燃料生成物は、−４０℃未満の凍結点も有する。好ましくは、凍結点は−５０℃未満である。ディーゼル生成物は、少なくとも４０のセタン指数を有する。]
[0058] Ｅ．プロセス条件
本発明の一実施形態は、好ましくはジェット及び／又はディーゼル沸点範囲内の沸点範囲を有する高エネルギー留出燃料を作製する方法である。この方法は、本明細書に記述される重質の高芳香族炭化水素系供給材料と、水素化処理触媒及び水素化分解触媒からなる触媒システムとを接触させるステップを含む。反応システムは、本質的に同じ圧力及び再循環ガス流量の下、単一段階反応プロセスとして動作する。反応システムは、２つのセクション、即ち直列に位置付けられた水素化処理セクションと水素化分解セクションとを有する。水素化処理セクションと水素化分解セクションとの間には、触媒を通る流動に起因した圧力降下によって引き起こされた、圧力差がある。圧力差は、約２００ｐｓｉ以下である。より好ましくは、圧力差は１００ｐｓｉ以下である。最も好ましくは、圧力差は５０ｐｓｉ以下である。]
[0059] 代表的な供給原料は、原油ユニットから生じた流動接触分解分解軽油、熱的分解留出物、及び直留留出物などの高芳香性精製流を含む。これらの供給原料は、一般に、約２００°Ｆよりも高い沸点範囲を有し、一般に、３５０°Ｆから約７５０°Ｆの間の沸点範囲を有する。]
[0060] 炭化水素系供給原料は、一般に、約５５０°Ｆから約７７５°Ｆ、好ましくは約６５０°Ｆから約７５０°Ｆ、最も好ましくは約７００°Ｆから約７２５°Ｆの範囲の温度；約７５０ポンド毎平方インチ（絶対）（ｐｓｉａ）から３５００ｐｓｉａ、好ましくは約１０００ｐｓｉａから約２５００ｐｓｉａ、最も好ましくは約１２５０ｐｓｉａから約２０００ｐｓｉａの圧力；約０．２から約５．０、好ましくは約０．５から約２．０、最も好ましくは約０．８から約１．５の液空間速度（ＬＨＳＶ）；約１０００標準立方フィート毎バレル（ｓｃｆ／ｂｂｌ）から約１５０００ｓｃｆ／ｂｂｌ、好ましくは約４０００ｓｃｆ／ｂｂｌから約１２０００ｓｃｆ／ｂｂｌ、最も好ましくは約６０００ｓｃｆ／ｂｂｌから約１００００ｓｃｆ／ｂｂｌの油対ガス比を含めた、アップグレードする条件下、触媒システムの存在下で水素に接触させる。]
[0061] Ｆ．プロセス装置
本発明の触媒システムは、様々な構成で使用することができる。しかし本発明では、触媒は、単一段階反応システムで使用される。好ましくは、反応システムは、同じ再循環ガスループ及び本質的に同じ圧力で動作する、水素化処理器及び水素化分解反応器を含有する。例えば、高芳香性供給材料は、水素化処理及び水素化分解触媒が入っている高圧反応システムに導入される。供給材料は、再循環させた水素と一緒になって、水素化処理触媒が入っている第１セクションと水素化分解触媒が入っている第２セクションとを含む反応システムに導入される。第１セクションは、水素化処理触媒を含有する少なくとも１つの反応器床を含む。第２セクションは、水素化分解触媒を含有する少なくとも１つの反応器床を含む。両セクションは、同じ圧力で動作する。反応条件下、高芳香性供給材料は、極めて高いレベルにまで飽和され、高飽和生成物が生成される。反応システムからの流出物は、ジェット及びディーゼル範囲内の沸点範囲を有する高度飽和生成物である。反応が生じた後、高エネルギー密度ジェット、高エネルギー密度ディーゼル、ナフサ、及びその他の生成物を分離するために、反応生成物を分離ユニット（即ち、蒸留塔など）に供給する。未反応の生成物は、ジェット又はディーゼル生成が最大限になるようさらに処理するために、反応システムへと再循環させてもよい。]
[0062] その他の実施形態は、当業者に明らかにされよう。]
[0063] 以下の実施例は、本発明の特定の実施形態を例示するために提供するものであり、本発明の範囲を限定するものであるとはいかようにも解釈すべきでない。]
[0064] 表１は、芳香族分の仕様を満足させるためにさらなる水素化を必要とする、燃料生成物を示す。任意選択で、ディーゼル燃料生成物を、粘度及び／又は引火点を調節するためにさらに蒸留することができる。]
[0065] さらに、実施例に見られるように、水素化／水素化分解反応器で脱蝋触媒を用いることによって、曇点はフィルタの詰まりが回避される温度にまで低下し、燃料生成物は、曇点の仕様範囲に戻る。]
[0066] 燃料生成物は、以下の方法によって調製した。]
[0067] 一般に、約３００°Ｆから６００°Ｆの沸点範囲を有する供給流を、液空間速度（ＬＨＳＶ）が１．０ ｌ／時である触媒システムを含む単一段階反応器に供給した。触媒システムは、生成物を生成するのに用いた。この触媒システムは、脱金属化触媒、水素化処理触媒、水素化／水素化分解触媒、及び脱蝋触媒の層を含んでいた。脱金属化触媒は、第ＶＩ族及び第ＶＩＩＩ族金属、特に２重量％のニッケル及び６重量％のモリブデンを大孔径担体上に含んでいた。触媒は、リンによって促進させた。水素化処理触媒は、大表面積アルミナの非酸性担体上でリンによって促進される第ＶＩ族及び第ＶＩＩＩ族金属触媒からなるものであった。全金属は、２０重量％であった。水素化／水素化分解触媒は、大面積非晶質シリカアルミナ上の２０重量％のニッケル／２０重量％のタングステンからなる高活性塩基金属触媒であり、その酸性度は、フッ化水素酸として２重量％のフッ化物を添加することにより高められたものであった。脱蝋触媒は、ＺＳＭ−５結晶質アルミノシリケートゼオライトであった。反応器の温度は、約４７０°Ｆであった。１２００ｐ．ｓ．ｉ．ｇの圧力を有する水素を、約４５０ｓｃｆ／ｂｂｌの速度で反応器に供給した。]
実施例

[0068] より具体的には、一実施例で、高パラフィン性供給流を脱蝋触媒層上に供給し、次いで水素化仕上げ触媒層上に供給した。供給流は、約５０重量％のジェット成分及び５０％の非ジェット成分からなるものであった。比較例Ａは、供給流の水素化及び蒸留から得られたジェット及び非ジェット生成物を示す。比較例Ａで用いられた方法は、反応器床で脱蝋触媒を用いなかった。対照的に、例１及び２は、反応器床で水素化触媒と共に脱蝋触媒を用いた結果である。明らかなように、曇点は、脱蝋触媒を用いたときに低下する。上記表を参照されたい。]

权利要求:

請求項1
高芳香族炭化水素供給流をアップグレードする方法であって、（ａ）高芳香族炭化水素供給流を、触媒条件下で触媒システムと接触させるステップであって、前記高芳香族炭化水素供給流は少なくとも約５重量％超の直鎖パラフィン含量を有し、前記高芳香族炭化水素供給流の大部分は約３００°Ｆから約８００°Ｆの沸点範囲を有し、前記高芳香族炭化水素供給流は少なくとも４０重量％超の芳香族含量を有し、前記触媒システムは単一段階反応器システムに水素化処理触媒、水素化／水素化分解触媒、及び脱蝋触媒を含有し、前記水素化／水素化分解触媒の活性金属は約５〜３０重量％のニッケル及び約５〜３０重量％のタングステンを含む、ステップ、を含み、並びに、（ｂ）前記高芳香族炭化水素供給流の少なくとも一部は、ジェット又はディーゼル沸点範囲内の沸点範囲を有する生成物流に転化される、方法。
請求項2
前記水素化／水素化分解触媒の活性金属が約５〜３０重量％のニッケル及び約５〜３０重量％のタングステンから本質的になる、請求項１に記載の方法。
請求項3
前記単一段階反応器システムが水素化処理セクション及び水素化分解セクションを含む、請求項１に記載の方法。
請求項4
前記水素化分解セクションが前記水素化分解触媒及び前記脱蝋触媒を含む、請求項３に記載の方法。
請求項5
前記水素化分解セクションが３０重量％以下の前記脱蝋触媒を含む、請求項４に記載の方法。
請求項6
前記脱蝋触媒が前記水素化分解セクションで前記水素化分解触媒と層状化されている、請求項４に記載の方法。
請求項7
前記脱蝋触媒が前記水素化分解セクションで前記水素化分解触媒とブレンドされている、請求項４に記載の方法。
請求項8
前記水素化分解セクションが少なくとも１つの反応器床を含む、請求項３に記載の方法。
請求項9
前記生成物流がディーゼル生成物、ジェット燃料生成物、ナフサ生成物、及びより高い沸点留分に分離される、請求項１に記載の方法。
請求項10
前記生成物流が１２５０００Ｂｔｕ／ｇａｌ超の正味の燃焼熱を有する、請求項９に記載の方法。
請求項11
（ａ）高芳香族炭化水素供給流を、触媒条件下で触媒システムと接触させるステップであって、前記高芳香族炭化水素供給流は少なくとも約５重量％超の直鎖パラフィン含量を有し、前記高芳香族炭化水素供給流の大部分は約３００°Ｆから約８００°Ｆの沸点範囲を有し、前記高芳香族炭化水素供給流は少なくとも４０重量％超の芳香族炭素含量を有し、前記触媒システムは単一段階反応器システムに水素化処理触媒、水素化／水素化分解触媒、及び脱蝋触媒を含有し、前記水素化／水素化分解触媒の活性金属は約５〜３０重量％のニッケル及び約５〜３０重量％のタングステンを含む、ステップ、を含み、並びに、（ｂ）前記高芳香族炭化水素供給流の少なくとも一部は、ジェット又はディーゼル沸点範囲内の沸点範囲を有する生成物流に転化される、方法によって調製された、炭化水素系生成物。
請求項12
前記水素化／水素化分解触媒の活性金属が約５〜３０重量％のニッケル及び約５〜３０重量％のタングステンから本質的になる、請求項１１に記載の炭化水素系生成物。
請求項13
前記単一段階反応器システムが水素化処理セクション及び水素化分解セクションを含む、請求項１１に記載の炭化水素系生成物。
請求項14
前記水素化分解セクションが前記水素化分解触媒及び前記脱蝋触媒を含む、請求項１３に記載の炭化水素系生成物。
請求項15
前記水素化分解セクションが３０重量％以下の前記脱蝋触媒を含む、請求項１４に記載の炭化水素系生成物。
請求項16
前記脱蝋触媒が前記水素化分解セクションで前記水素化分解触媒と層状化されている、請求項１４に記載の炭化水素系生成物。
請求項17
前記脱蝋触媒が前記水素化分解セクションで前記水素化分解触媒とブレンドされている、請求項１３に記載の炭化水素系生成物。
請求項18
前記水素化分解セクションが少なくとも１つの反応器床を含む、請求項１３に記載の炭化水素系生成物。
請求項19
前記生成物流がディーゼル生成物、ジェット燃料生成物、ナフサ生成物、及びより高い沸点留分に分離される、請求項１１に記載の炭化水素系生成物。
請求項20
前記生成物流が１２５０００Ｂｔｕ／ｇａｌ超の正味の燃焼熱を有する、請求項１９に記載の炭化水素系生成物。
請求項21
生成物流が、７０重量％よりも高い芳香族飽和度を有する、請求項１１に記載の炭化水素系生成物。