自動車用フロントアクスルキャリア

专利摘要:
本発明は、自動車のフロントアクスルキャリアに関する。そして、フロントアクスルキャリアを重量とコストの観点からさらに最適化し、フロントアクスルキャリアの最適化が、車体の運動性にマイナスの影響を及ぼさないようにする。本発明の一実施形態は、ステアリングギヤの取付けのための収容部が、好ましくは少なくとも部分的に棒状の連結部材を介して、フロントアクスルキャリアの車両構造部への取付けのために走行方向に配置された第２の収容部と連結されており、さらにこの第２の収容部は好ましくはブラケットに一体化された状態で、ホイールガイド部材の各々を支承する走行方向前側の収容部と直接的に連結されることが意されている。
公开号:JP2011505285A
申请号:JP2010532426
申请日:2008-11-05
公开日:2011-02-24
发明作者:ユルゲン アイクマン，；クラウス グレーフェン，；ヘイコ コーエルト，；アンドレアス バーリク−ポラチェク，；ラルス ビュルカー，；トーマス ブシュヨハン，；アンドレアス ヘニングス，
申请人:カーエスエム キャスティングス ゲーエムベーハー；
IPC主号:B62D21-00

专利说明:

[0001] （発明の分野）
本発明は、自動車用フロントアクスルキャリアに関する。]
[0002] そのようなキャリアは、組立後においては、台、枠組み、または支持枠組みとも呼ばれるものになる。支持アセンブリが、車両構造の事前組立のユニットまたはモジュールとして与えられると、例えば、車両の車体および／または長手キャリアが強化される。]
[0003] 請求項１の前提部に従うフロントアクスルキャリアは、例えば、同一出願人によるＷＯ２００７／０３１０６０Ａ１に開示されている。]
背景技術

[0004] この従来技術を前提とする本発明の課題は、冒頭に述べた種類のフロントアクスルキャリアを重量とコストの観点からさらに最適化し、フロントアクスルキャリアの最適化が、車体の運動性にマイナスの影響を及ぼさないようにすることである。車体の運動性が改善されることが望ましい。]
[0005] さらに本発明の課題は、フロントアクスルキャリアに作用する大きな静的および動的な力を受容するために、特に横方向に改善された剛性を有している、冒頭に述べた種類のフロントアクスルキャリアを提供することにある。さらに、このようなフロントアクスルキャリアは、特に大きな曲げ剛性とねじり剛性とを伴って構成されていることが望ましい。]
[0006] 本発明のさらに別の課題は、特に高い強度を有しており、特にその連結個所もしくは接続個所または収容部もしくは切欠きにおいても、大きな長期荷重に耐えることができるフロントアクスルキャリアを提供することにある。]
[0007] さらに別の課題は、走行動作時に発生するばねの力またはダンパの力ならびに引張衝撃と圧縮衝撃を最適に受容し、または支持する、冒頭に述べた種類のフロントアクスルキャリアを提供することにある。]
[0008] さらに本発明の課題は、組立、ボディ荷重、快適性、剛性などの要求事項の理由からボディ構造に直接取り付けられるのはでない、車体および／または駆動装置に属するできるだけ多くの部品を受容する、冒頭に述べた種類のフロントアクスルキャリアを提供することにある。特に、このような部品のモジュールとしての事前組立や事前調整または調節を特に簡単に可能にし、そのようにして特に簡単にボディ構造に取り付けることができる、当分野に属するフロントアクスルキャリアが提供されることが望ましい。特に、このような部品の保守整備、補修、組立、取外しも容易になることが望ましい。さらに、自動車内において少ない設計スペースしか必要としない、冒頭に述べた種類のフロントアクスルキャリアが提供されることが望ましい。]
[0009] 本発明の別の課題は、騒音や振動の伝達、特に各アセンブリの振動の伝達がより良く減衰される、当分野に属するフロントアクスルキャリアを提供することにある。さらに、固有振動数に関わる要求事項を満たしていることが望ましい。さらに、衝突が発生した場合に、最適化された挙動を示すフロントアクスルキャリアが提供されるのが望ましい。]
課題を解決するための手段

[0010] 上述の課題は、冒頭に述べた種類のフロントアクスルキャリアにおいて、請求項１によって解決される。本発明の変形例と好ましい実施形態は、その他の請求項に記載されている。]
[0011] この解決法は、コントロールアームまたは三角アームのような２つのホイールガイド部材のそれぞれ１つを旋回支承する軸受個所のための、車両長手方向に互いに間隔を置くそれぞれ２つの収容部と、事前組立されたアセンブリを含む事前製作されたユニットとしてフロントアクスルキャリアを車両構造部に取り付けるための収容部とが設けられており、さらに、次に掲げる収容部、すなわち、
−ステアリングギヤの取付け、
−スタビライザの取付け、
−ペンドラムサポートの取付け
のための収容部のうちの少なくともいくつかが設けられており、このフロントアクスルキャリアは、これらの収容部と一体的な、かつこれらの収容部を相互に連結するコンポーネントとして製作されている、自動車用のフロントアクスルキャリアが意図されている。]
[0012] 車体の運動性にマイナスの影響を及ぼすことなく、貫通部および／または片側が開いた空洞部の形態の重量を削減する切欠きがフロントアクスルキャリアに残るように、収容部が相互に連結されることが意図されると好都合である。]
[0013] さらに、収容部のうちの少なくともいくつかは、少なくとも部分的に棒状および／または面状の連結部材を介してフロントアクスルキャリアに一体化されており、および／または相互に連結されていることが意図される。]
[0014] さらに、収容部のうちの少なくともいくつかは、少なくとも部分的に開いた断面形状の連結部材を介して、特に、実質的にＴ字型、Ｕ字型、Ｖ字型、Ｌ字型、Ｘ字型、Ｙ字型、Ｓ字型、Ｚ字型、および／または二重Ｔ字型の断面を有する連結部材を介して一体化されており、および／または相互に連結されていることが意図される。]
[0015] 本発明の変形例は、開いた断面形状の連結部材が、さまざまに異なる方向を向いており、好ましくは水平方向または垂直方向を向いていることが意図されている。]
[0016] 開いた断面形状の連結部材のいくつかの脚部は、補強リブとして設計されることが意図されると好都合である。]
[0017] 連結部材は、追加の補強リブ、補強ベルト、補強ビード、補強隆起、補強ウェブ、および／または補強貫通部を有していることが好ましい。]
[0018] 本発明の好ましい実施形態は、ホイールガイド部材の各々を支承するための走行方向後側の収容部が、走行方向後側の軸受をホイールガイド部材によって取り囲むように保持するために、少なくとも近似的に車両長手軸に対して垂直方向に間隔を置く収容部材を有しており、これらの収容部材は、Ｕ字型のリンクプレートを介して相互に連結されるとともにフロントアクスルキャリアに一体化されていることが意図されている。]
[0019] リンクプレートは、少なくとも部分的に、好ましくはその外面に、補強する縁部を有していることが意図されることが好ましい。]
[0020] さらに、リンクプレートは、少なくとも１つの連結部材を介して、フロントアクスルキャリアを車両構造部に固定する取付手段のための第１の収容部と連結されることが意図される。]
[0021] さらに、リンクプレートは、第１の収容部と連結されており、さらに、第１の収容部は、ただ１つの棒状または開いた断面形状の連結部材を介して相互に連結されており、開いた断面形状の連結部材は、好ましくはＵ字型の断面を有していることが意図されることが好ましい。]
[0022] 本発明の変形例は、第１の収容部を相互に連結する連結部材に、好ましくは走行方向と反対の側に、排ガス設備を固定する取付手段のための少なくとも１つの、好ましくは２つの収容部が設けられていることが意図されている。]
[0023] 本発明の好ましい実施形態は、排ガス設備を固定する取付手段のための収容部、および／または第１の収容部が、Ｕ字型の連結部材の脚部のうちの１つによって形成される、走行方向と反対側壁の内部および／または表面に一体化されており、および／または該側壁に接合された平坦な補強リップの表面および／または内部に一体化されていることが意図されている。]
[0024] 第１の収容部を相互に連結する連結部材は、走行方向に、および／または走行方向と反対方向に、その下面に実質的に水平方向に配置された平坦な補強リップを有していることが意図されることが好都合である。]
[0025] 収容部、リンクプレート、および／または第１の収容部を連結する異形断面の連結部材の内部に、補強リブが設けられており、この補強リブは、好ましくは直線状またはジグザグ状に一方の側壁から他方の側壁まで通じており、および／または、好ましくは一方の側壁の内部および／または表面に配置された収容部から対向する側壁まで、好ましくは斜め位置で、および／または好ましくはそれぞれ反対方向に通じていることが意図されるのが好ましい。]
[0026] さらに、収容部材を連結するリンクプレートは、連結部材を介して、ステアリングギヤの取付けのために走行方向に配置された収容部と連結されていることが意図される。]
[0027] 本発明の変形例は、ステアリングギヤの取付けのための収容部が、好ましくは少なくとも部分的に棒状の連結部材を介して、フロントアクスルキャリアの車両構造部への取付けのために走行方向に配置された第２の収容部と連結されており、さらにこの第２の収容部は好ましくはブラケットに一体化された状態で、ホイールガイド部材の各々を支承する走行方向前側の収容部と直接的に連結されていることが意図されている。]
[0028] ステアリングギヤの取付けのための収容部を第２の収容部またはブラケットと連結する連結部材には、スタビライザの取付けのための収容部のうちの１つが連結されていることが好ましい。]
[0029] さらに、ホイールガイド部材の各々を支承する走行方向前側の収容部は、走行方向前側の軸受をホイールガイド部材によってＵ字型に取り囲むように保持するために、少なくとも近似的に車両長手軸に間隔を置く２つの収容部材を有しており、一方の収容部材は、好ましくは収容部のブラケットに直接的に接合されており、他方の収容部材は、収容部材を有していない端部において、好ましくはブラケットに接合されたＬ字型のリンクプレートの短い脚部の内部に一体化されていることが意図される。]
[0030] リンクプレートは、少なくとも部分的に、好ましくはその外面に、補強する縁部を有していることが好ましい。]
[0031] さらに、ブラケットは、片側または両側に刻設された切欠きを有していることが意図される。]
[0032] さらに、ブラケットは、貫通する切欠きを有していることが意図される。]
[0033] 本発明の好ましい実施形態は、切欠きの内部にスタビライザの取付けのための収容部が設けられており、この収容部は、貫通する空洞部の場合には、好ましくはウェブを介してブラケットの内壁に接合されており、または貫通しない空洞部の場合には、残りの面に一体化されるとともに、好ましくはブラケットの内壁に直接配置されており、および／または好ましくは少なくとも１つの補強リブを備えた状態で、ブラケットの１つまたは複数の内壁もしくは補強面と連結されていることが意図されている。]
[0034] フロントアクスルキャリアは、ブラケットを連結する補強部材を横方向に有しており、この補強部材の内部または表面にペンドラムサポートの支承のための収容部が配置されていることが意図されることが好ましい。]
[0035] さらに、補強部材は、棒状に構成されていることが意図される。]
[0036] 補強部材が、開いた断面形状で、特に、実質的にＴ字型、Ｕ字型、Ｖ字型、またはＬ字型の断面を備えるように構成されていると好都合であり、補強部材のエッジおよび縁部は補強されていることが好ましい。補強部材は、ペンドラムサポートの支承のための収容部の領域に、少なくとも１つの、好ましくは２つの、すなわち収容部の各々の側でこれと連結された、補強する斜面を有していることが好ましく、この斜面は、補強部材の実質的に水平方向に配置された部分面から走行方向と反対に下方に向かって降下していることが好ましい。]
[0037] さらに補強部材には、走行方向の側および／または走行方向と反対側に、水平方向に配置された１つまたは複数の平坦な補強リップが配置されていることが意図される。]
[0038] 水平方向に配置された補強リップは、平坦に構成されていることが好ましい。]
[0039] さらに、水平方向に配置された補強リップは、収容部材に設けられた穴よりも下方の平面に配置されていることが意図される。]
[0040] ステアリングギヤの取付けのための収容部のうちの１つは、好ましくは棒状の連結部材を介して、補強部材と連結されていることが意図されることが好ましい。]
[0041] フロントアクスルキャリアの車両構造部への取付けのための第１の収容部は、フロントアクスルキャリアの後側端部を形成していることが好ましい。]
[0042] さらに、ペンドラムサポートの支承のための収容部は、第１の収容部のうちの１つの方向に延びる連結部材を有しており、第１の収容部と直接的または間接的に連結されていることが意図される。]
[0043] 本発明の好ましい実施形態は、ペンドラムサポートの支承のための収容部が、連結部材を介して、ステアリングギヤの取付けのための収容部のうちの１つと連結されていることが意図されている。]
[0044] 補強部材は、ブラケットに通じる端部に結節点を有していることが好ましく、少なくともいくつかの、好ましくは複数の、好ましくは棒状の連結部材が、この結節点に集合している。]
[0045] フロントアクスルキャリアは、軽金属で製作され、好ましくはアルミニウム合金で製作されることが好ましい。]
[0046] 本発明の好ましい実施形態は、軽金属鋳造法によって、好ましくはアルミニウム鋳造法によって、特に好ましくは重力金型鋳造法によってコンポーネントが製作されることが意図されている。]
[0047] さらに、フロントアクスルキャリアを平面図で見たときに連結部材によって区切られる切欠きの面積は、フロントアクスルキャリアを平面図で見たときに貫通していないフロントアクスルキャリアの面積よりも広いことが意図される。]
[0048] フロントアクスルキャリアは、ステアリングギヤの取付けのための２つの収容部を有していることが好ましい。]
[0049] ステアリングギヤの取付けのための収容部および／またはスタビライザの取付けのための収容部は、ウェブを介して棒状の連結部材に連結されていることが意図されることが好都合である。]
[0050] 本発明の好ましい実施形態は、収容部のうち少なくともいくつかが、棒状の連結部材を介してフロントアクスルキャリアにフレーム構造のように一体化されていることが意図されている。]
[0051] それにより、一方では、車両自体の材料およびこれに伴う重量ならびに燃料が削減され、他方では、それによって輸送費や緩衝される質量も低減することができる。]
[0052] ほとんど材料のない区画を区切っている棒状の連結部材は、車体の運動性にマイナスの影響を及ぼすことなく必要な剛性を生じさせるように作用する。その意味で、棒状の連結部材は、棒状の補強部材とも呼ぶことができる。]
[0053] 本発明の枠内において収容部という用語を使うときは、それによって切欠きも含まれるものとする。]
[0054] 本発明の変形例は、２つの、好ましくは４つの、特に好ましくは６つの、さらに特に好ましくは８つの、さらに特に好ましくは１０の収容部が、棒状の連結部材を介して、フロントアクスルキャリアにフレーム構造のように一体化されており、好ましくは直接的に互いに連結されることが意図されている。]
[0055] それによって重量を一層削減できるという利点があり、フロントアクスルキャリアの必要な剛性が維持される。このような種類の実施形態により、可能な限り少ない材料使用量によって最適な強度値を具体化することができる。]
[0056] ホイールガイド部材の各々の支承のための走行方向後側の収容部は、走行方向後側の軸受をホイールガイド部材によって取り囲むように保持するために、少なくとも近似的に車両長手軸に対して垂直に間隔を置く収容部材を有していることが意図されることが好ましく、好ましくは各々の収容部材は、少なくとも１つの、好ましくは少なくとも２つの棒状の連結部材を介して、フロントアクスルキャリアに一体化されている。このような種類の材料の少ない収容部は、フロントアクスルキャリアへの必要な一体化にマイナスの影響を及ぼすことなく役割を果たす。]
[0057] 少なくとも１つの、好ましくは収容部材の各々が、棒状の連結部材を介して、車両構造部にフロントアクスルキャリアを固定する取付手段のための第１の収容部と連結されていることが好ましい。]
[0058] 本発明の好ましい実施形態は、少なくとも１つの収容部材が棒状の連結部材を介して、各々のホイールガイド部材の支承のための走行方向前側にある収容部と連結されていることが意図されており、棒状の連結部材は、好ましくは近似的に車両長手方向に延びている。]
[0059] 各々のホイールガイド部材の支承のための走行方向前側の収容部は、走行方向前側の軸受をホイールガイド部材によってＵ字型に取り囲むように保持するために、少なくとも近似的に車両長手軸に間隔を置く２つの収容部材を有していることが意図されることが好都合である。]
[0060] フロントアクスルキャリアは、各々のホイールガイド部材の支承のための走行方向前側の収容部の間に、横方向の少なくとも１つの補強部材を好ましくは水平方向に配置された面状部材の形態で有していることが好ましい。]
[0061] このような種類の補強部材は、前述した収容部に横方向に作用する力を受容する。さらに、補強部材が面状に構成されていることにより、前述した収容部の走行方向前側の収容部材の剛性が、可能な限り少ない材料使用量によって向上される。さらに、このような種類の補強部材は、特にモータやトランスミッションのような他のアセンブリをフロントアクスルキャリアに密着して配置することができるように配置され得る。このようにして、一層少ない設計スペースしか必要がなくなる。]
[0062] 水平方向に配置された面状部材は、平坦に構成されていることが好ましい。面状部材の走行方向を向く縁部は、追加的または代替的に、半長円状の湾入部を有することができる。]
[0063] さらに、水平方向に配置された面状部材は、収容部材に設けられた穴よりも下方の平面に配置されることが意図される。]
[0064] 特にモータやトランスミッションのようなアセンブリは、車両内の少ない設計スペースしか必要がないように、フロントアクスルキャリアに非常に密着して配置することができる。]
[0065] 走行方向後側のフロントアクスルキャリアの端部を形成する、車両構造部へのフロントアクスルキャリアの取付けのための第１の収容部が設けられていることが好ましい。]
[0066] ブラケットに一体化された状態で、走行方向前側の収容部のすぐ近傍の領域に配置された、車両構造部へのフロントアクスルキャリアの取付けのための第２の収容部が設けられていることが好ましい。]
[0067] フロントアクスルキャリアは、ペンドラムサポートの支承のための収容部に少なくとも部分的に接合され、走行方向と反対向きに拡張する、近似的に中央にある平坦な補強部材を有していることが好ましい。]
[0068] このような種類の実施形態により、できる限り少ない材料使用量によって最適な強度値を具体化することができ、このような種類の実施形態は特に垂直方向の振動を防止する。]
[0069] 平坦な補強部材は、少なくとも部分的に補強リブで区切られていることが好ましい。]
[0070] さらに、平坦な補強部材は、走行方向と反対向きの後側の縁部に向かって、下面が中空に構成されてＶ字型の断面を有する一種の隆起部を形成していることが意図される。]
[0071] このような種類の実施形態により、可能な限り少ない材料使用量によって最適な強度値を具体化することができる。]
[0072] 平坦な補強部材は、走行方向と反対向きの後側の縁部に、少なくともいくつかの、好ましくは複数の、棒状の連結部材が集合する結節点を有していることが好ましい。]
[0073] 本発明の好ましい実施形態は、車両構造部へのフロントアクスルキャリアの取付けのための第１の収容部が、少なくとも１つの棒状の連結部材を介して平坦な補強部材と連結されていることが意図されている。]
[0074] さらに、平坦な補強部材には少なくとも１つの補強リブが設けられており、この補強リブは、好ましくは車両長手方向に少なくとも部分的に、平坦な補強部材の後側の縁部とペンドラムサポートの支承のための収容部との間に配置されていることが好ましい。]
[0075] フロントアクスルキャリアは、軽金属で、好ましくはアルミニウム合金で製作されていることが好ましい。さらにはアルミニウム鋳造法によって、好ましくは重力金型鋳造法によってコンポーネントが製作されていると好ましい場合がある。]
[0076] 好ましい実施形態は、フロントアクスルキャリアを平面図で見たときに棒状の連結部材によって区切られる区画の面積が、フロントアクスルキャリアを平面図で見たときに貫通していないフロントアクスルキャリアの面積よりも広くなっており、少なくとも、フロントアクスルキャリアを平面図で見たときに貫通していない補強部材の面積よりも広くなっていることが意図されている。]
[0077] さらに、フロントアクスルキャリアはステアリングギヤの取付けのために２つの収容部のみを有していることが好ましい。]
[0078] 変形例によると、ステアリングギヤの取付けのための収容部および／またはスタビライザの取付けのための収容部は、ウェブを介して棒状の連結部材に連結されていることが意図される。]
[0079] 本発明によるフロントアクスルキャリアは、国際公開第２００７／０２５５２８Ａ２号パンフレットに開示されているような鋳造合金でできていることが好ましい。この明示的な参照指示によって、同文献の開示内容を本出願の対象物に属するものとして本明細書に援用する。]
[0080] フロントアクスルキャリアは、次に掲げる合金成分、すなわち
Ｓｉ： ２．５〜３．３、好ましくは２．７〜３．１重量％
Ｍｇ： ０．２〜０．７、好ましくは０．３〜０．６重量％
Ｆｅ： ＜０．１８、好ましくは０．０５〜０．１６重量％
Ｍｎ： ＜０．５、好ましくは０．０５〜０．４重量％
Ｔｉ： ＜０．１、好ましくは０．０１〜０．０８重量％
Ｓｒ： ＜０．０３、好ましくは０．０１〜０．０３重量％
その他： ＜０．１重量％
のうちの少なくとも５つと、別の合金成分として合金の強度を向上させる量の追加のＣｒとを含み、Ａｌとそれぞれ補い合って１００重量％をなす、Ａｌ鋳造合金でできていることが好ましい。]
[0081] フロントアクスルキャリアは、次に掲げる合金成分、すなわち
Ｓｉ： ２．５〜３．３、好ましくは２．７〜３．１重量％
Ｍｇ： ０．２〜０．７、好ましくは０．３〜０．６重量％
Ｆｅ： ＜０．１８、好ましくは０．０５〜０．１６重量％
Ｍｎ： ＜０．５、好ましくは０．０５〜０．４重量％
Ｔｉ： ＜０．１、好ましくは０．０１〜０．０８重量％
Ｓｒ： ＜０．０３、好ましくは０．０１〜０．０３重量％
Ｃｒ： ０．３〜１．３、好ましくは０．４〜１．０、特に好ましくは０．５〜０．８重量％
その他： ＜０．１重量％
のうちの少なくとも５つを含み、Ａｌとそれぞれ補い合って１００重量％をなす、Ａｌ鋳造合金でできていることが好ましい。]
[0082] このようなＡｌ鋳造合金は、従来技術に比べて強度、靭性、延性が高い。]
[0083] 上述したオーダーでの好ましいＣｒの添加は、すでに鋳造状態のときに、ただし特に赤熱処理の後に、および場合により焼き戻し法の後に特徴をあらわす機械的特性の有意な改善につながる。]
[0084] 特に、このようなクロム添加によって、すでに鋳造状態において起こる望ましくない鉄分析出を、望ましい形態へと移行させることができることが判明している。]
[0085] このようにして、特にホイールガイドのコンポーネントのための車体用の用途について、全体的に高い機械的特性値が得られる。]
[0086] 本発明による合金は、当業者には一般に知られているように、例えば、Ｐｂ、Ｎｉ、Ｚｎなどのような製造上の不純物を含むことができる。]
[0087] 本発明の好ましい実施形態は、ＣｕＮｉが同時の添加によって別の合金成分として追加的に含まれることが意図されている。単独の銅添加またはニッケル添加だけでは、機械的特性の有意な改善につながらないことが判明している。しかし、銅とニッケルの同時添加によって、特に車体外部の領域において温度負荷を受けるコンポーネント用として、合金の用途の新たな可能性が開かれる。]
[0088] 本発明による合金は、公知のＡｌ鋳造合金と比べて改善された強度・歪み比率を有している。]
[0089] 本発明による鋳造合金からの、特に自動車の車体部品の材料、コンポーネント、または部品の製造方法としては、永久鋳型鋳造法が基本的に適している。大きい負荷を受ける材料、コンポーネント、または部品の非常に優れた機械的特性に基づいて、重力金型鋳造や低圧鋳造法が製造方法として特に適している。背圧鋳造法（ＣＰＣ法）が特に好適であることが判明している。]
[0090] さらに、合金が結晶粒微細化されていると好ましい場合がある。そのために、いわゆる結晶粒微細化剤が合金に添加される。結晶粒微細化は溶湯処理であり、ここで「結晶粒微細化」という用語は、異物の核の投入と分散とによって引き起こされる、溶湯中の核数の人工的な増加を意味している。それにより、特に改善された押湯容量による改善された押湯能力、改善された鋳型充填性と流動性、多孔質発生や熱間亀裂傾向の低下、それによって高まる延性、鋳造合金の改善された表面性質などが実現される。]
[0091] 上述した利点を実現するために、または一層発展させるために、鋳造されたコンポーネントが、特に次のパラメータで熱処理されると好ましい：
赤熱処理 ４９０〜５４０℃で１〜１０時間
焼き戻し １５０〜２００℃で１〜１０時間
あるいは少なからぬ用途について、例えば、Ｔ４、Ｔ５、または０として一般に知られているように、１段階の焼き戻し処理だけを実施することが好ましい場合もある。]
[0092] 鋳造品の強度向上は、好ましくは、空気に当てて徐々に冷却する代わりに、まだ高温の鋳造品を水中で焼入れすることによって実現することができる。]
[0093] 本発明による合金からなるコンポーネントが有するすでに述べた利点に加えて、さらに、合金成分ＣｕおよびＺｎが用いられないので耐食性が明瞭に高くなる。例えば、ＳＥ金属のような高価な合金添加物が使用されず、通常の溶湯処理が適用され、循環路を分割するための特別なコストを必要としないので、製品が比較的安価になる。同様にコスト上の理由から、Ａｇは合金成分として使用されないことが好ましい。]
[0094] また、好ましい鋳造可能性において好ましい強度・歪み比率が生じる。この鋳造可能性は、一方では、引け巣として知られる大きな欠陥のない鋳造品を可能にし、また他方では、内部の溝の数が可能な限り少なく抑制されるために破断伸びを小さくするような形で、ミクロ構造にプラスの影響を及ぼす。]
[0095] 本発明に基づいてＣｒが存在していれば、鋳型充填性も同じく改善される。]
[0096] 次に、図面に示されている実施例を参照しながら本発明について説明する。]
図面の簡単な説明

[0097] 図１は、本発明によるフロントアクスルキャリアの第１実施例を上方から見た外観図であって、Ａ）は若干影のついた図面によって、Ｂ）は線図によって示す。
図２は、本発明による図１のフロントアクスルキャリアの第２実施例を上方から見た外観図であって、Ａ）は若干影のついた図面によって、Ｂ）は線図によって示す。] 図１ 図２
実施例

[0098] 図１および図２に示す自動車のフロントアクスルキャリア１０は、ここには図示されない２つのコントロールアームのそれぞれ１つを旋回支承する軸受個所のために、車両長手方向Ｆに互いに間隔を置く２つの収容部１２、１４をそれぞれ含んでいる。さらに、車両構造部へのフロントアクスルキャリア１０の取付けのために、２つの第１の収容部１６および２つの第２の収容部１８が、それぞれ設けられている。] 図１ 図２
[0099] さらに各々のフロントアクスルキャリア１０は、ここには図示されないペンドラムサポートの支承のための収容部２４と、ここには図示されないスタビライザの取付けのための４つの収容部２２とを有している。]
[0100] さらに図１および図２に示すフロントアクスルキャリア１０は、ここには図示されないステアリングギヤの取付けのための２つの収容部２０を有している。] 図１ 図２
[0101] 収容部２０および２２のいくつかは、棒状の連結部材２６を介してフロントアクスルキャリア１０に一体化されている。]
[0102] 各々のコントロールアームの支承のための走行方向ＦＲ後側の収容部１２は、ここには図示されないコントロールアームによって走行方向ＦＲ後側の軸受を取り囲むように保持するために、少なくとも近似的に車両長手軸Ｆに対して垂直方向に間隔を置く収容部材１２ａおよび１２ｂを有している。]
[0103] 各々のコントロールアームの支承のための走行方向ＦＲ前側の収容部１４は、ここには図示されないコントロールアームによって走行方向ＦＲ前側の軸受をＵ字型に取り囲むように保持するために、少なくとも近似的に車両長手方向Ｆに対して垂直方向に間隔を置く２つの収容部材１４ａおよび１４ｂを有している。]
[0104] 収容部１２、１４、１６、１８、２０、２２および２４は、本発明によるフロントアクスルキャリアにおいては、特に重量を削減する２つの大きな切欠きが、貫通部４６の形態で、あるいは片側が開いた空洞部３０の形態で残るように、相互に連結されている。]
[0105] いくつかの収容部は、本実施例では特に収容部２０、２２は、少なくとも部分的に棒状の連結部材２６を介して、また、本実施例では特に収容部１６、２０、２２および２４は少なくとも部分的に面状の連結部材３６を介して、特に開いた断面の連結部材３６を介して、フロントアクスルキャリア１０に一体化されており、および／または相互に連結されている。]
[0106] 例えば、収容部１６は、実質的にＵ字型の断面を有する開いた断面の連結部材３６を介して、フロントアクスルキャリア１０に一体化されるとともに、相互に連結されている。]
[0107] 例えば、収容部２０は、実質的にＬ字型の断面を有する開いた断面の連結部材３６を介して、収容部２２のうちの１つと連結されるとともに、フロントアクスルキャリア１０に一体化されている。]
[0108] 例えば、収容部２４は、実質的にＵ字型の断面を有する開いた断面の連結部材３６を介して、収容部１６を連結する連結部材３６と連結されている。最初に挙げたＵ字型の断面を有する連結部材３６は、補強リブ３８として設計された比較的短い脚部を有している。さらに、この連結部材の上面には、横方向に延びる追加の補強リブがさらに設けられている。]
[0109] すでに説明したとおり、走行方向ＦＲ後側の収容部１２は、走行方向ＦＲ後側の軸受をホイールガイド部材によって取り囲むように保持するために、少なくとも近似的に車両長手軸Ｆに対して垂直方向に間隔を置く収容部材１２ａ、１２ｂを有している。]
[0110] 収容部材１２ａ、１２ｂは、本発明によるとＵ字型のリンクプレート４０を介して相互に連結されるとともに、フロントアクスルキャリア１０に一体化されている。リンクプレート４０は、少なくとも部分的に、好ましくはその外面に、補強する縁部４４を有している。]
[0111] 本発明によると、リンクプレート４０は少なくとも１つの連結部材を介して第１の収容部１６と連結されている。]
[0112] 図面に明らかに見られるとおり、リンクプレート４０は第１の収容部１６と、また第１の収容部１６は相互に、ただ１つの開いた断面の連結部材３６を介して連結されており、この開いた断面の連結部材は実質的にＵ字型の断面を有している。]
[0113] 第１の収容部１６を相互に連結している連結部材３６には、好ましくは走行方向ＦＲと反対側に、ここには図示されない排ガス設備を固定する取付手段のための２つの収容部５０が設けられている。]
[0114] 収容部５０と第１の収容部１６は、ここでは本発明に基づき、Ｕ字型の連結部材の脚部のうちの１つによって形成される、走行方向ＦＲと反対を向く側壁の内部および表面に、ならびにこれに後続する面状の補強リップ５２の表面および内部に一体化されている。]
[0115] 補強リップ５２は、第１の収容部１６を相互に連結する連結部材の下面において、走行方向ＦＲと反対向きに実質的に水平に配置されている。]
[0116] リンクプレート４０と第１の収容部１６を連結する異形断面の連結部材３６の内部には、側壁のうちの１つの内部および表面に配置された収容部１６、５０から斜めに延び、向かい合う側壁へと反対向きに通じる補強リブ５４が設けられている。]
[0117] 収容部２０は、少なくとも部分的に棒状の連結部材を介して、車両構造部へのフロントアクスルキャリア１０の取付けのために走行方向ＦＲに配置された第２の収容部１８と連結されている。さらに第２の収容部１８は、ブラケット３４に一体化された状態で、各々のホイールガイド部材の支承のための走行方向Ｆ前側の収容部１４と直接的に連結されている。]
[0118] 収容部２０を第２の収容部１８またはブラケット３４と連結する連結部材には、スタビライザの取付けのための収容部２２のうちの１つが接合されている。]
[0119] 走行方向ＦＲ前側の収容部１４は、走行方向ＦＲ前側の軸受をホイールガイド部材によってＵ字型に取り囲むように保持するために、少なくとも近似的に車両長手方向Ｆに間隔を置く２つの収容部材１４ａ、１４ｂを有し、一方の収容部材１４ａは、収容部１８のブラケット３４に直接的に接合され、他方の収容部材１４ｂは、収容部材を有していない端部において、好ましくはブラケット３４に接合されたＬ字型のリンクプレート５６の短い脚部の内部に一体化されている。]
[0120] リンクプレート５６は、本発明によると、少なくとも部分的に、好ましくはその外面に、補強する縁部を有している。]
[0121] ブラケット３４は、貫通する切欠き５８を有している。]
[0122] 切欠き５８の内部には、本例の貫通する空洞部の場合にはウェブを介してブラケット３４の内壁に接合された、スタビライザの取付けのための収容部２２が設けられている。]
[0123] フロントアクスルキャリア１０は、横方向にブラケット３４を連結する補強部材６０を有しており、この補強部材にはペンドラムサポートの支承のための収容部２４が配置されている。補強部材６０は、実質的にＵ字型の断面を有する開いた断面で構成されており、補強部材６０のエッジと縁部は補強されている。さらに補強部材６０には、走行方向ＦＲを向く側および走行方向と反対側に、それぞれ水平方向に配置された面状の補強リップ２８が配置されている。]
[0124] この水平方向に配置された補強リップ２８は平坦に構成されており、収容部材１４ａ、１４ｂに設けられた穴３２よりも下方の平面に配置されている。]
[0125] 収容部２０のうちの１つは、棒状の連結部材を介して補強部材６０と連結されている。]
[0126] 第１の収容部１６は、本発明によると、フロントアクスルキャリア１０の後側端部を形成している。]
[0127] 収容部２４は、第１の収容部１６のうちの１つの方向に延びる連結部材３６を有しており、この収容部１６と間接的に連結されている。]
[0128] 補強部材６０は、ブラケットへと通じている端部に結節点４２を有しており、この結節点には少なくともいくつかの、好ましくは複数の、好ましくは棒状の連結部材が集合している。]
[0129] ４つの収容部２２のうちの２つは、ウェブを介してフロントアクスルキャリア１０に接合されている。]
[0130] （符号の説明）
（発明の詳細な説明の一部である）
１０フロントアクスルキャリア
１２ホイールガイド部材の支承のための後側の収容部
１２ａ軸受収容部材
１２ｂ 軸受収容部材
１４ ホイールガイド部材の支承のための前側の収容部
１４ａ 軸受収容部材
１４ｂ 軸受収容部材
１６車両構造部へのフロントアクスルキャリアの取付けのための第１の収容部
１８ 車両構造部へのフロントアクスルキャリアの取付けのための第２の収容部
２０ステアリングギヤの取付けのための収容部
２２スタビライザの取付けのための収容部
２４ペンドラムサポートの支承のための収容部
２６ 棒状の連結部材
２８補強リップ
３０ 空洞部
３２ 穴
３４ブラケット
３６ 連結部材
３８補強リブ
４０リンクプレート
４２結節点
４４補強する縁部
４６切欠き
５０排ガス設備の取付けのための収容部
５２ 面状の補強リップ
５４ 補強リブ
５６ リンクプレート
５８ 貫通する切欠き
６０補強部材
Ｆ車両長手方向／車両長手軸
ＦＲ走行方向]
[0131] 本発明の変形例および実施形態が以下に開示されている。この開示内容は、後に公開された学位請求論文「車体用途用の永久鋳型鋳造法における高強度のアルミニウム鋳造のための合金開発」（Ａｎｄｒｅａｓ Ｇ．Ｒ．Ｈｅｎｎｉｎｇｓ、ＲＷＴＨ Ａａｃｈｅｎ ＧｉｅＢｅｒｅｉ−Ｉｎｓｔｉｔｕｔ、Ｆｏｒｓｃｈｕｎｇ，Ｅｎｔｗｉｃｋｌｕｎｇ，Ｅｒｇｅｂｎｉｓｓｅ，Ｂａｎｄ５６）にも記載されている。優先権を根拠づけるドイツ特許出願第１０２００７０５３１５９号明細書に対応するこの学位請求論文の開示内容を、この明示的な参照指示をもって、本出願の対象物に属するものとして本明細書に援用する。]
[0132] ０．１ 序章と動機付け
自動車と下部構造の中のアルミニウム
快適さ、保安とＴｒｅｉｂｓｔｏｆｆｍｉｎｉの絶えず登っている要請− ｍｉｅｒｕｎｇは、これまでにより強い革新−圧の下に、自動車製造業者を置きます。 車両−重量の縮小は、燃料を保存するためにきわめて重要です。現代の姿勢の後、これはより高い前もって作られたパート統合とｅａｓｉｌｙ−ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ−ｍａｔｅｒｉａｌｓのようなアルミニウムとマグネシウムの使用だけを通して車で整うことです。推進力のような同時要求によるばねのない多数のための減量と快適さの必要性は来ます下部構造で補強しますためにで、車輪−リーダーシップの重みが基本的にそうであることは最大のＡｃｈｓｌａｓｔと推進力キャリー［Ｖ． Ｂｅｒｋｅｆｅｌｄほかが、１９９４です］によって確定しました。 注がれたｅａｓｉｌｙ−ｍｅｔａｌ−ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｓは、Ｇｅｗｉｃｈｔｓｅｉｎｓｐａｒｕｎｇｅｎのために自動車メーカーと供給元の声明によると、Ｆｅ−Ｇｕｓｓまたは鋼−鍛冶工場プレハブ方式の部分の反対側に２５パーセントと３５パーセントの間に下部構造で可能性を提供します［Ｍ．量ほかは、２００５です； Ｐ．帽子−人、Ｓ．ライム１９９８； Ｋ． Ｈｅｅ、Ｆ． Ｓ ｆｆｇｅ １９９８； Ｈ．フリードリヒ２００２］。汗構造と対照的に、溶接する［Ｅ．ニューワース２００５］とき、全てのプレハブ方式の部分の材料と構造−構造ユニフォームはしばしば起こっている緊張−裂け目と構造−変化なしでアルミニウム鋳造物で利用できます。アルＧｕｓｓの使用のためのさらに動かす力のある力は、反対側の鋳造物が加わって、創り出した高いプレハブ方式の部分と機能−統合においてあります。構造申し込み。]
[0133] 研究の動機づけとねらい
高さを要求されたＦａｈｒｗｅｒｋｓｔｅｉｌｅｎによる優れた機械の特性に基づいて、特にＳｃｈｗｅｒｋｒａｆｔ−ＫｏｋｉｌｌｅｎｇｕｓｓとＮｉｅｄｅｒｄｒｕｃｋ−Ｋｏｋｉｌｌｅｎｇ ｕｓｓは、生産手順として適当です。 もう一つの利点は、実質的に無制限の形成−の自由から成ります。 Ｋｏｋｉｌｌｅｎｇｉｅで、ｖｅｒｆａｈｒｅｎは彼ら自身極端な壁厚−違いによる肝要な−建設−方法［Ｅ．ニューワース２００５］とＶｅｒｒｉｐｐｕｎｇｅｎとねじ山のような複雑な内部の輪郭の休暇が生産する部品を前もって作りました。下部構造プレハブ方式の部分を形作ることの特定の要請のため、ｕｎｔｅｒｅｕｔｅｋｔｉｓｃｈｅＡＩは、最大の機械の特性とＧｉｅの間の妥協として、伝統的にｂａｒｋｅｉｔを持ちます − そのようなアプリケーションのために７と１２重量部（ＡｌＳｉ−システム）の間で、Ｓｉ−Ｇｅｈａｌｔで合金の中を押し分けて通りました。 Ｓｃｈｗｅｒｋｒａｆｔ−Ｋｏｋｉｌｌｅｎｇｕｓｓに、合金はしばしばＡＩＳｉＨＭｇになります。そして、Ｎｉｅｄｅｒｄｒｕｃｋ−Ｋｏｋｉｌｌｅｎｇｕｓｓで合金ＡＩＳｉ７Ｍｇに置かれます。]
[0134] 最後の年の間に、現在のＧｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎは最適化されて、Ｓｏｎｄｅｒｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎ（Ｚのような）を開発します。 Ｂ． Ｓｑｕｅｅｚｅのような他の圧力に後援されたＧｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎだけでなくＮｉｅｄｅｒｄｒｕｃｋ−Ｇｅｇｅｎｄｒｕｃｋ−Ｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎ（ＣＰＣ−Ｖｅｒｆａｈｒｅｎ） −鋳造物とＧｉｅ ｓｃｈｍｉｅｄｅｎ（Ｃｏｂａｐｒｅｓｓ）。 また、より強いプロセス−侵入でなった、そして、 − 数のシミュレーションの動きとＡｎａｌｙｔｉｋの新しい方法の改善は、可能にします。 さらに、純度は合金、彼女／それ／それらの上塗り冶金のプロセス−リーダーシップと良質な規制によって改善されました。 利益は、特に切られたアルミニウム合金の新しい手続きの上でから、これまで、しかし、発展で不十分にこれらの革新にとられるだけです。 現在のＬｅｉｃｈｍｅｔａｌｌｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎの使用可能性が絶えず上る要請のため、制限されてしかし現れるので、ｄｕｋｔｉｌｅｒｅはそうしなければなりませんより強い、将来のアプリケーションについてはよりタフな、そして、発達したアルミニウム合金です。]
[0135] この仕事（それ）（下部構造プレハブ方式の部分の将来の要請に従う）を狙いを定めるまた、現代の方法の利用の下の産業の大きい−シリーズ−手順で経済高い固体アルミニウム鋳造用合金を下書きする品質プロフィールがもう一つの現代のＡＩＧｕｓｓｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎ．を考える合金−発展発展は産業のＤａｕｅｒｆｏｒｍｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎでテストして、特徴づけます。]
[0136] ０．２下部構造のためのアルミニウム−鋳造物プレハブ方式の部分の要請
下部構造−アプリケーションのためのアルミニウム−鋳造物プレハブ方式の部分は、高い固さ、高いブレークを延ばすことと腐食−恒久性のような特性を通して、すべてより上に彼ら自身を識別しなければなりません。 下部構造のＡＩＧｕｓｓｔｅｉｌｅ（たとえば注がれた下部構造−ブラケット（フォルクスワーゲンＰＱ ２４）のＡＩＳｉＨＭｇによるＳｃｈｗｅｒｋｒａｆｔ−Ｋｏｋｉｌｌｅｎｇｕｓｓの１つのために）の典型的要請は、以下の通りです：
・２７０のＭＰａの上に抗張力Ｒｍ、そして、
・７パーセント以上の１８０枚のＭＰａ．ブレークを延ばしているＡ５の上にＳｔｒｅｃｋｇｒｅｎｚｅ Ｒｐ０，２。ビジネス固さ：
・ １０６のロード変化の７０のＭＰａ。良い腐食−恒久性。]
[0137] 低圧−抵抗−成形のすでに紹介の持ち出された手順に従って生じられる車輪−運搬人とスイングキャンプのようなより強く要求された構成要素Ｓｑｕｅｅｚｅ−ＣａｓｔｉｎｇまたはＣｏｂａｐｒｅｓｓのためで、人はＲｍにまでＫｅｎｎｗｅｒｔｅを尋ねます ＞ ３００ＭＰａ、Ｒｐ０，２ ＞ ２４０ＭＰａ、Ａ５ ＞ ７パーセント。]
[0138] 描写された前もって作られたパート特性について、より遠い登っている要請は、アルＫｏｋｉｌｌｅｎｇｕｓｓｂａｕｔｅｉｌｅで予想されることになっています。仕事は、かなりより非常に機械の前もって作られたパート特性（特にＳｔｒｅｃｋｇｒｅｎｚｅ）の停止への期間−形を投げている適用のために、したがって、ＡＩＢａｓｉｓｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎの開発を目指します。革新的なＡＩＬｅｇｉｅｒｕｎｇの賛成に努力された目標は、これらの要請から生じます：
・最大のＳｔｒｅｃｋｇｒｅｎｚｅは、７パーセントから上記のアルＫｎｅｔｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎ．ブレークを延ばしているＡ５で志向します。まわりにＥＭｏｄｕｌ。７０のＧＰａ１．良い腐食と温度−恒久性。期間−図−鋳造物でよいＧｉｅ ｅｉｇｅｎｓｃｈａｆｔｅｎ。再生可能な品質（プロセス−保安）とＰｒ ｆｂａｒｋｅｉｔ．安い経費と合金の簡単な入手可能性。]
[0139] ０．３ 高い固体のＡＩＧｕｓｓｌｅｇｉｅｒｕｎｇの発展に対する戦略
展開される合金−システムの選択への基本的な評価への、確立したアルＫｎｅｔｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎとアルＧｕｓｓｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎの凝視は、最初は入ります。第０．２節で定められるパラメータの彼女／それ／それらの特性の判断。 第１に、評価は腐食−恒久性と合金の安価な入手可能性のような一般的な基準に従って起こります。]
[0140] １ Ｇｅｗ．−％以上の銅内容によるＡＩＬｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎは、彼女／それ／それらの腐食−感染性のため、下部構造で不適当です。 ＡＩＳｉ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎに、銅内容は、面積で１ Ｇｅｗ．−％までそうすることができます − そして、より高い温度は合併します − ｋｅｉｔｓｓｔｅｉｇｅｒｎｄはあって、期間−図−鋳造物［Ｓ．バルテス２００３］で、許容できるＧｉｅ ｅｉｇｅｎｓｃｈａｆｔｅｎ（Ｗａｒｍｓｉｓｓｉｇｓａｎｆ ｌｌｉｇｋｅｉｔ）を所有します。 したがって、井戸が考えて、銅内容は１の下で開発される合金のためのＧｅｗ．−％になります。]
[0141] 原価面は銀を含むＡＩＬｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎを除外してリードします、しかし、それは突き出ている固さ−特性を示します。合金からＡｌｕｍｉｎｉｕｍ−Ｌｉｔｈｉｕｍ−Ｂａｓｉｓまで、原価理由のために、そして、彼女／それ／それらの問題の処理可能性のため、予知されもすることになっています。 彼らが少量における処理意図に入れられないならば、それは希土酸化物（ＲＥ）に適用できる同上です。井戸、アル−Ｚｎ−マグネシウムの合金−グループとアルが禁止して、 − マグネシウム−Ｓｉ。 Ｅｒｓｔｅｒｅは高い腐食と予測できないもろいブレークに傾けられます。そして、それを除外−基準は下部構造−アプリケーションのために意味します。ＡＩＭｇＳｉ．合金は明らかに優れた腐食−恒久性［ＶＡＷ−ＩＭＣＯ ２００４］（彼女／それ／それらの固さ）を所有します、そして、しかし、処理特性はＡＩＳｉ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎのそれらの下にあります。]
[0142] このＥｉｎｇｒｅｎｚｕｎｇｅｎのため、すでに確立したシステムアルＳｉは、この仕事の焦点のもう一つの合金−開発を要求します。 下のシステム −ＡＩＳｉ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎがそうであるｅｕｔｅｋｔｉｓｃｈｅｒは、７つのＧｅｗ．−％のＳｉによる合金のための鋳造アプリケーションの考慮で、そして、より、すべてこみで探検します。 より高いシリコンのＦｅｓｔｉｇｕｎｇｓｓｔｅｉｇｅｒｎｄｅ合金−構成要素と影響 −含有量−マグネシウムまたはＣｕＺｕｌｅｇｉｅｒｕｎｇは、ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ−ｂｅｉｎｇ−ｒｉｖｅｒｓと同様に知られています。 Ｆｅ−ｈａｌｔｉｇｅｎ ｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｓｃｈｅｎ段階の影響とｇｉｅ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｓｃｈｅ特性に関するＳｉ−Ｇｅｈａｌｔｅｓの影響のために、予備選挙の形態のような要因を制限するための同上は、有効なおよびｅｌｅｋｔｉｓｃｈｅｒ段階です。 ＡＩＳｉ−Ｇｕｓｓｗｅｒｋｓｔｏｆｆｅｎの腐食−作用は、主にシリコン含有量［Ａ． Ｂｊｏｒｇｕｍほかが、２００５です］から独立しています。 ＡＩＳｉ−Ｂａｓｉｓの上の合金−発展のもう一つの好ましい出発点は、広範囲なものに基づいて、これに接した経験が合金−システムを確立するために完全に新しいもののためにされるよりすぐにキャスティング−顧客−市場で合金技術的な新しい情勢のために受理を材料集めるということです。]
[0143] 一般に、ｇｉｅ ｔｅｃｈｎｉｓｃｈｅｎ処理には不適当であるように、シリコン内容によるＡＩＳｉ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎは、彼女／それ／それらの凝結−形態学に基づいて７ Ｇｅｗ．−％未満で価値があります、そして、したがって、ＤＩＮ−ＥＮ １７０６の後、でない標準化します。 彼らがかなりより悪いＧｉｅ ｅｉｇｅｎｓｃｈａｆｔｅｎとＡＩＳｉ７Ｍｇより劣った固さを示す時から、Ｓｉ−Ｇｅｈａｌｔ（ＡＩＳｉ．Ｍｇ）がそうであった５ Ｇｅｗ．−％による合金は１９８６年の標準からキャンセルしました。 低いＳｉ−ＧｅｈａｌｔｅｎによるＡＩＳｉ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎは、現在のＡＩＳｉ−Ｇｕｓｓｗｅｒｋｓｔｏｆｆｅの品質傾向を意味するために彼女／それ／それらの凝結−形態学とｇｉｅ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｓｃｈｅｎ特性で基礎研究で孤立するだけで調べられました［Ｗ．パターソン、Ｈ．の火１９６０； Ｗ． パターソン、Ｓ．エングラー１９６１； Ｓ． エングラー、Ｌ．ハインリッヒは、１９７３です； Ｓ． エングラー、Ｒ． Ｅｌｌｅｒｂｒｏｋ １９７５； Ｓ． エングラー、Ｇ． Ｓｃｈｌｅｉｔｉｎｇ １９７８］。 これらの出版物は、この研究プロジェクトでＡＩＳｉ−Ｇｕｓｓｗｅｒｋｓｔｏｆｆｅｎの結んでいる合金−開発の強い根拠を意味します。]
[0144] 新顔、また、より裸の支持ｖｅｒｇｉｅを低圧ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ−ｍｏｌｄｉｎｇすることのような部分的に圧力に後援されたＧｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎは、ひどくｔｅｎｄｅｎｃｉａｌｌｙに使用の合金をつくります。 数のシミュレーションの使用は、より良い理解に可能な限りのキャスティングパートの凝結−操縦をします。 型の解釈への．Ｆａｕｓｔｒｅｇｅｌｎ」は、主に、数のシミュレーションの使用以来旧式であると考えられています。 柔軟なプレハブ方式のパート対応する解釈は、楽にされるだけです。]
[0145] より正確なヒータと冷たさシステムだけでなく姿勢に関する形（処分への新しいＫｏｋｉｌｌｅｎｗｅｒｋｓｔｏｆｆｅとしてのも）。 中で、上塗り−ビジネスも、使用資材として使われて改善される理由材料です。精練所−合意の方法、そして、 −処置も、改善されました。 これらの上昇を伴って、処分（それのより狭い寛容性−域はより良いキャスティング品質で余地があります）についてのインストールオートメーション、オンライン−ｘ−光線−試験または断層撮影のようなプロセス−の統制の新しい方法は、立っています。 この背景の前に、それは意味ありげに低いＳｉ−ＧｅｈａｌｔｅｎでＡＩＳｉ−ＬｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎのＶｅｒｇｉｅ ｂａｒｋｅｉｔの上に前の意見を疑うように見えます。]
[0146] ちょっと、広範囲な合金−発展のための材料技術的なＡｎｋｎ ｐｆｕｎｇｓｐｕｎｋｔは、更なる要素のＺｕｌｅｇｉｅｒｅｎを通してのシリコン含有量の低下のそばのＡｕｓｈ ｒｔｕｎｇのメカニズムで、段階−影響の狙いを定めました。ベアリングの側面に位置することは与えます、熱力学Ｍｏｄｅｌｌｉｅｒｕｎｇと考慮と比べて、ｍｅｔａｌｌｋｕｎｄｌｉｃｈｅｒは他の鋳造用合金（ＡＩＳｉ７Ｍｇ）（上のようにアルＫｎｅｔｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎからすべて）の凝視の基礎を形成します。]
[0147] ０．４合金−発展の方法論
組織的合金−発展は、詳細なテストシリーズで主に、他の材料−グループと広い実験的なテストに関して認めたｗｅｒｋｓｔｏｆｆｋｕｎｄｌｉｃｈｅｒの移動において、過去に場所現象をとりました。 この経験的な活動は、明らかに広範囲なデータベースの長所を持ってきます、開発時間に対する高い費用と、しかし、ゴール主要な開発を通してのブラインドパフォーマンスでないことの不利を持ちます。]
[0148] より多くの効率は合金−発展を約束します。そして、その平行自体が構造と欠陥−特徴描写支持物への工業プロセス高さを分解しているＡｎａｌｙｔｉｋと用途で本当のプレハブ方式の部分で研究所で原則プレハブ方式の部分の必要な実験に更なるです。 将来のあるｋｎｏｗ−ｗａｓが基礎を形成されて、合金−発展は、現在まだ熱力学Ｍｏｄｅｌｌｉｅｒｕｎｇ（材料（サーモカルク、ＤＩＣＴＲＡ）の動力学で考慮中の）と高くつくｓｉｍｕｌａｔｉｖｅｎ Ｇｅｆ ｇｅｍｏｄｅｌｌｉｅｒｕｎｇを用いることによりますます起こります（Ｚ）。 Ｂ．ＭＩＣＲＥＳＳ［Ａ． Ｂ ｈｒｉｇ−Ｐｏｌａｃｚｅｋほかが、２００５です］の使用。 図０．１は、図式的にこの職場でＡＩＬｅｇｉｅｒｕｎｇｓｅｎｔｗｉｃｋｌｕｎｇに使われるツールを持ち出します。 合金−発展の詳細は、以下のもので受け入れられます。]
[0149] 図０．１は以下を示します： ｄｒｅｉｇｌｉｅｄｒｉｇｅｎが発展回の合金−発展の減少に起こって時間的に対応する方法論とそのときに使われるツール。]
[0150] ０．５合金−発展の過程
合金−開発ｕｎｄｅｒ−ｉｓは、彼女／それ／それらのサブセクションのための開発時間の減少と平行して部分的に尽きる３つの広範囲な仕事パッケージ（テーブル０．１）で分かれました：
・Ａ：予備試験と潜在的評価。
・Ｂ： 研究所−試験と発展。
・Ｃ：ゴール−合金の製造工場−テストと最適化。]
[0151] 仕事パッケージＡはＤａｕｅｒｆｏｒｍｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎのために高い固体アルミニウム合金の発展のために時間的に効果的な潜在的評価に間に合います。そして、ＡＩＳｉ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎのシリコン含有量の縮小に基づきます。 出かけて、３つのＧｅｗ．−％のＳｉが、キャスティング状態の機械の特性に対する影響の上の最初の情報について、そして、熱処理の後、達するために、減るまで、Ｓｉ−ＧｅｈａｌｔはＺｕｇｓｔを形作ることでＡＩＳｉ７Ｍｇから組織的に山になります。 Ｓｉ−ａｒｍｅｎ ＡＩＳｉで更なるものになります − ＣＰＣ−Ｖｅｒｆａｈｒｅｎの合金Ｐｒｏｂｅａｂｇ ｓｓｅ（圧力に後援されたＧｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎ（実行される）で一般的なＧｉｅ ｂａｒｋｅｉｔ Ｓｉ−武装者ＡＩＬｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎの上に主要な印象を得なさいという命令の）。 さらに、譲渡できることは産業的に製造されたキャスティング一部で、Ｚｕｇｓｔａｂで特性によって前もって作られたパート特性がないか調べられます。 無視されて、まだパッケージでは、Ａは．Ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｓｃｈｅ Ｍｏｄｅｌｌｉｅｒｕｎｇのままです」。 したがって、試み−ベースは経験的です、そして、熱処理−パラメータはゴールを指向してまだ選ばれません。]
[0152] Ｂが研究所−標準で作品を続けるために判決を下されて、さらに体系化する仕事パッケージ。 調べられるＡＩＳｉ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇｓｓｐｅｋｔｒｕｍは、アルＫｎｅｔｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎ（１つのＧｅｗ．−％のＳｉ）にまで、これに広がります。 第１に、流れ−特性とＳｉ−Ｅｉｎｆｌｕｓｓは、機械の特性に関して決定されなければなりません。 さらなる試み−パラメータが選ばれる（０，６と１つのＧｅｗ．−％）より高いマグネシウム−Ｇｅｈａｌｔｅ、そして、で鉄の含有量の包含と要素のインタラクションで直視します。 作品は、マグネシウム含有量の最適化としての熱力学Ｍｏｄｅｌｌｉｅｒｕｎｇを用いて、そして、熱処置時間的な平行の端−条件の規制に支えられます。]
[0153] 続けることは、Ｃｕの影響になります − １ Ｇｅｗ．−％未満の内容は、上向きました。]
[0154] 表０．１： Ｂ４がとる仕事処置の合金−発展反終わりの試み−計画はＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６を合金に特有の処理ウインドウ（要素−境界）に置きます。そして、流行のもののためのＫｏｎｚｅｎｔｒｉｅｒｕｎｇはこれのフレームワークです。そして、仕事は再び合金を開発しました。 時間的にあとに続いている仕事パッケージＣに関する業務で、Ｂを分けるために、論理的に属する実験だけが場所（Ｎｉのような更なる合金−構成要素の影響）にＣｕを持っていく、そして、Ｎｉがまた、ｗａｒｍｌｙ−ｓｏｌｉｄｉｔｙの面の下の仕事パッケージＢ５の中の調べられたＣｒである時から。
仕事パッケージＣでは、産業のＧｉｅ ｐｒｏｚｅｓｓで実地試験することは、起こります。製造工場をテストすることの間、革新的な合金の最適プロセス−ウインドウは、それぞれのＧｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎで実行可能性と寛容性−域を尊重して、機械の特性のｅｒｚｉｅｌｂａｒｅｒの彼女／それ／それらの化学仕様と同様に開かれます。 合金−仕様の定義と比べて、また、ＫｏｒｎｆｅｉｎｕｎｇｓｍｉｔｔｅｌｎとＳｒ−Ｖｅｒｅｄｅｌｕｎｇの使用は、調べられます。 仕事部Ｃの構成要素は、ＡＩＳｉ３Ｍｇです圧力を形作る際にさらにゴール−合金をテストする。 この仕事時期の終わりに、合金−発展は、再び発達した鋳造用合金がＳｃｈｗｅｒｋｒａｆｔ−ＫｏｋｉｌｌｅｎｇｉｅエヌとＮｉｅｄｅｒｄｒｕｃｋ−Ｇｅｇｅｎｄｒｕｃｋ−Ｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎで申し込みための彼女／それ／それらの有望な品質プロファイルに基づいて原則として活動中であると考えられているほど遠くに、前に大股で歩きました。 仕事の終結より新しい合金の品質改善への広い道は、Ｃｒ、ＮｉとＣｕＮｉのＺｕｌｅｇｉｅｒｅｎによるテストされたＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６です。クロムの追加はＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６の固さと延ばすこともう一つの改善を引き起こすことがありえます、そして、ｗａｒｍｌｙ−ｓｏｌｉｄｉｔｙは銅とニッケルの合金−追加によって改善されることができます。]
[0155] ０．６ Ｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎ、原則−ジオメトリ、プレハブ方式の部品Ｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎ
合金は、最初は、Ｚｕｇｓｔ山（．Ｆｒａｎｚ ｓｉｓｃｈｅ Ｋｏｋｉｌｌｅ」画像０．２と図０．３）を形作ることへの、そして、ＲＷＴＨアーヘンの製造工場−学会の原則−ジオメトリの正規のｇｉｅ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｓｃｈｅｒへの特性（Ｚ）になります。 Ｂ． ｖｅｒｆａｈｒｅｎが調べるＳｃｈｗｅｒｋｒａｆｔ−Ｋｏｋｉｌｌｅｎｇｉｅにおいて、．Ｇｉｅ ｓｐｉｒａｌｅ」は０．４を描きます。予備試験で、それがこれの結果を吸ったようです。フランツｓｉｓｃｈｅｎ Ｋｏｋｉｌｌｅ」は、これのこれよりよく吸いました。本当のＫｏｋｉｌｌｅｎｇｕｓｓｂａｕｔｅｉｌｅの延びている特性によるディーツ−Ｋｏｋｉｌｌｅ」は、相関します。 ．ＲｅａｌｂａｕｔｅｉｌｅｎでＡｂｇ ｓｓｅｎからに基づいてさらになられる選ばれた合金」（低圧−抵抗のだけでなくＳｃｈｗｅｒｋｒａｆｔ−Ｋｏｋｉｌｌｅｎｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎ（ＰＱ ２４）の産業のシリーズ−生産の） − ＫＳＭＣａｓｔｉｎｇｓ社、Ｋｌｏｔｈ−Ｓｅｎｋｉｎｇ金属−製造工場、ヒルデスハイムのＧｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎ（ＣＰＣ）（ＰＱ ４６）（生じられて、その後分析的に製造工場−学会と評価される）。 主要なアプリケーション−ケースでは、Ｋａｌｔｋａｍｍｅｒ−Ｄｒｕｃｋｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎ（．Ｓｔｕｆｅｎｐｒｏｂｅ」）が、発達した合金のために可能な限りの最も重要なＤａｕｅｒｆｏｒｍｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎのために収益に特有の境界をするために使われます。]
[0156] 合金とＲｕｎｄｚｕｇｐｒｏｂｅｎの機械の特性の問合せがなるＳｃｈｗｅｒｋｒａｆｔ−Ｋｏｋｉｌｌｅｎｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎ ＺｕｒのＲｕｎｄｚｕｇｐｒｏｂｅｎは、ＤＩＮ ５０１２５（Ｂ１０）の後、彼女／それで彼女／それ／それらの仕様を吸います。フランツｓｉｓｃｈｅｎ Ｋｏｋｉｌｌｅ」（図０．２と図０．３）は、流れ出ました。産業のプロセスへの実験からのＫｅｎｎｗｅｒｔｅｎの良い譲渡できることが．Ｆｒａｎｚ ｓｉｓｃｈｅｎ Ｋｏｋｉｌｌｅで確かめる機能プレハブ方式の部分から比較の評価は、．Ｄｉｅｔｚ−Ｋｏｋｉｌｌｅに起こります」、そして、テスト」。 ｍｅｃｈａｎｉの調査のそばに − ｓｃｈｅｎ特性（Ｒｍ）； Ｒｐ０，２； Ａ５、これらのテストが、ｍｅｔａｌｌｏｇｒａｐｈｉｓｃｈｅｎカットのＡｎｆｅｒｔｉｇｕｎｇを通して、また、構造−特徴描写のために使われます。 Ｚｕｇｓｔは、そうです熱処理状態で調べられなければなりません、可能性があるテスト−遅れを打ち消すためにそう熱処理だけの後のＡｎｓｃｈｎｉｔｔｓとＳｐｅｉｓｅｒｓの除去を場所に必要とします。]
[0157] Ｃがそうである仕事パッケージの圧力塑造（ステップ−プレート）のＦｌａｃｈｚｕｇｐｒｏｂｅｎは、Ｄｒｕｃｋｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎのために発達した合金ＡＩＳｉ３Ｍｇに彼女／それ／それらの適合性がないか調べました。 これらの実験において、合金は圧力を形作ることによるプロセス−バリエーションの下のテストされたＧｉｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒと強調です。 ステップ−プレートのテスト−ジオメトリは、圧力を形作る際に、ｇｉｅ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｓｃｈｅｎ特性の評価の可能性を提供します。
Ｂ ｈｌｅｒ ６３０の冷たい−部屋−圧力−キャスタの上でなられるステップ−プレート − ＲＷＴＨアーヘンの製造工場−学会の生産されたＳＣ。 ツールは、２つの垂直図半分から合成です。 これらは、モジュラ出発を原則−ジオメトリから可能にする各々のケースとステップ−ジオメトリ（図０．５）の実際のツール−使用において図フレームワークから成ります。 異なる壁−強さのテスト−ジオメトリは、そのときに可動図半分によって描写されます； 広げられたおよびＧｉｅ ｌａｕｆが固体の状態−ハーフにあります。そして、それはＧｉｅ ｋａｍｍｅｒを拾います（図０．６）。]
[0158] 図０．２は以下を示します：ツーピースのフランツｓｉｓｃｈｅ Ｋｏｋｉｌｌｅ画像０．３は、以下を示します：キャスティングにおいて、広げられて、よりｐｅｉｓｅｒな図０．４による注がれた．Ｆｒａｎｚ ｓｉｅｒｔｅｒ Ｚｕｇｓｔａｂ」は、以下を示します： 再び設計されたＧｉｅ ｓｐｉｒａｌｅｎのスケッチは、見受けられます − Ｋｏｋｉｌｌｅ。 上の図半分（左）は、Ｃｏｌｄ−ボックス−ｇｅｂｕｎｄｅｎｅｍから、鋳造法では雇用対象者のために、始めの砂、換気穿孔と熱を含みます − 冷たさ運河。 低い図半分（右）は、Ｈｅｉｚ−Ｋ ｈｌｋａｎ ｌｅ．の螺旋ジオメトリと順序を表します。 螺旋幾何学に沿った模様は、ｃｍ−Ｂｅｍａドイツ工業規格と一致します。]
[0159] 図０．５は以下を示します： ステップ−テストの圧力の型の動かせる一つと正しく固体の状態−半分は、左側に見受けられます。 原則−ジオメトリは、ツール−フレームワークで適用される図使用によって描写されます。]
[0160] 図０．６は以下を示します：スケッチは３つの異なる壁−強さ（５、４、３ｍｍ）が広げられたものによりあるステップ−テスト、Ｇｉｅ ｌａｕｆと形の横の超過人員−豆の原則−ジオメトリを表します。ステップ−プレートはＤＩＮ Ａ４Ｇｒ ｅを持っています。
ｇｉｅ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｓｃｈｅｎと機械の特性に対する壁厚−影響が圧力を形作る際にかなりであるので、異なる前もって作られたパート−壁−強さのＦｌａｃｈｚｕｇｐｒｏｂｅｎの後の生産はステップ−プレートからあとに続きます。 始まるステップ−プレートは、３つの異なる壁−強さ（５、４、３ｍｍ）を形作る可能性を提供します。抗張力、Ｓｔｒｅｃｋｇｒｅｎｚｅとブレーク延びることは、Ｚｕｇｖｅｒｓｕｃｈｅｎを調査します。]
[0161] 流れ−長は合金のＦｌｉｅ ｖｅｒｍ父系氏族の規制を調査します、なぜならば、ある合金はＧｉｅ ｓｐｉｒａｌｅを調べました。 ここ、中古のＧｉｅ ｓｐｉｒａｌｅは、規則的な油−サイクルを通して調節されている再び設計されたＳｔａｈｌｋｏｋｉｌｌｅ（図０．４）です。 前の実験の反対側に、Ｇｉｅ ｓｐｉｒａｌｅのＢｅｆ ｌｌｕｎｇは、結果のより良い再生可能な岬を達成するために、操作者−腕による試み−順序の更なる革新より実行されます。]
[0162] Ｆｏｒｍ−ｆｉｌｌｉｎｇ−ｆｏｒｔｕｎｅｓは、Ｆｏｒｍｆ ｌｌｕｎｇｓｖｅｒｍ父系氏族（ＦＦＶ）の吸い込み調査になります彼ら／彼女／それＺｕｒ．。Ｂｏｌｚｅｎｐｒｏｂｅ」用途（図０．７）。革新がまた、満たされるので、オートメーション化したレードル−投薬量以上以前の試験の反対側に試み−建設においてこんなに試験してください。 この研究プロジェクトでは、ボルト−テストが、ＡＩＳｉ３Ｍｇの合金−バリエーションの影響を証明するために使われます。 ＦＦＶは、Ｋｏｒｎｆｅｉｎｕｎｇｓｍｉｔｔｅｌのための含有量の依存で、そして、ｍｅｔａｌｌｏｓｔａｔｉｓｃｈｅｎ圧力高さの依存で決定されます。 これらの結果が、ｇｉｅ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｓｃｈｅｎ特性の評価のために、Ｓｃｈｗｅｒｋｒａｆｔ−Ｋｏｋｉｌｌｅｎｇｕｓｓで使われます。 明らかにより高い作品がここの図充填材を圧迫する時から、ボルト−テストの結果はＣＰＣ−Ｖｅｒｆａｈｒｅｎのような圧力に後援されたＤａｕｅｒｆｏｒｍｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎでＦＦＶの規制に転換可能でありません。 したがって、合金はかなり改善された図−充填材−財産をここで示します。]
[0163] Ｇｉｅ労働のプレ発達の後の本当のプレハブ方式の部分としての下部構造−ブラケットＰＱ ２４と車輪−運搬人ＰＱ ４６は、下部構造−ブラケットＰＱ２４と車輪−運搬人ＰＱ４６を形作ることで本当のプレハブ方式の部分の彼女／それ／それらの考えられるアプリケーションでこの仕事ＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６で開発される合金のテストされた選ばれた合金−バリエーションです。
図０．７は以下を示します： ．ＢｏｌｚｅｎｐｒｏｂｅのＫｏｋｉｌｌｅｎｇｅｏｍｅｔｒｉｅ」は、鋳造用合金［Ｓ．エングラー、Ｒ． Ｅｌｌｅｒｂｒｏｋ １９７５］のＦｏｒｍｆ ｌｌｕｎｇｖｅｒｍ父系氏族（ＦＦＶ）の規制にスケッチされます。]
[0164] 図０．８は以下を示します： 処理された状態のＰＱ２４−Ｆａｈｒｗｅｒｋｓｋｏｎｓｏｌｅ。]
[0165] 図０．９は以下を示します： より高い境界で、ＰＱ４６−Ｒａｄｔｒゲル、彼／それはＧｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎです、食べているＡｎｇｕｓｓの小さなｄｉｍｅｎｓｉｏｎｉｅｒｔｅはフォルクスワーゲンＩＮＣの紛れもない下部構造−ブラケットＰＱ２４（ＶＷポロ、スコダＦａｂｉａ、アウディＡ２）です。図の上で見受けられて、０．８個はＳｃｈｗｅｒｋｒａｆｔ−Ｋｏｋｉｌｌｅｎｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎで製造されます。論評するために、仕事パッケージＡのプレ試験の重要な結果がそうで、その製造はＡＩＳｉ３−Ｓｃｈｍｅｌｚｅｎの悪いＧｉｅ ｅｉｇｅｎｓｃｈａｆｔｅｎ（流れ−運命）を基礎とした完璧な鋳造物からの７００°Ｃより深い温度で可能でありません。 試みの間のＧｉｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒは、多くても７５０°Ｃに達します。 それは、影響を決定する使用された試験のパート作業です広めますキャスティング部分の特性に関する冷水の中で休みです。]
[0166] フォルクスワーゲンＩＮＣの車輪−運搬人ＰＱ４６（ＶＷ Ｐａｓｓａｔ、スコダＳ ｐｅｒｂ）。図の中で見受けられて、０．９個はＦａのＮｉｅｄｅｒｄｒｕｃｋ−Ｇｅｇｅｎｄｒｕｃｋ−Ｇｉｅ ａｎｌａｇｅの上に、ＡＩＳｉ３Ｍｇの合金−バリエーションで、仕事のフレームワークに注ぎ込まれます。ＣＰＣ。]
[0167] ０．７熱力学Ｍｏｄｅｌｌｉｅｒｕｎｇ
研究のフレームワークで使われるｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉのツール − ｓｃｈｅｎ Ｍｏｄｅｌｌｉｅｒｕｎｇは、Ｗｉｎｄｏｗｓ（登録商標）［Ｔｈｅｒｍｏ−Ｃａｌｃ ２００６］に基づいているプログラムサーモ−Ｃａｌｃ−クラシックＴＣＣと彼のａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ−ｆｒｉｅｎｄｌｉｅｒ版ＴＣＷです。 プログラムは、熱力学バランス状況（徐冷）の下の合金から、そして、Ｓｃｈｅｉｌの後のアンバランスでそれ、段階、彼女／それ／それらの形成−体温と可能な限りの段階−株式を儲けます −ガリヴァー（決めるために）。 Ｄａｕｅｒｆｏｒｍｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎの高いＡｂｋ ｈｌｒａｔｅｎに基づいて、合金はＭｏｄｅｌｌｉｅｒｕｎｇｅｎがＳｃｈｅｉｌの後、実行される熱力学アンバランスで、彼らの中で固まります。アルミニウムとｅａｓｉｌｙ−ｍｅｔａｌ−ｍａｔｅｒｉａｌｓのためのＡＩＳｉ−ＢａｓｉｓｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎによってＭｏｄｅｌｌｉｅｒｕｎｇｅｎのために使われるこれらの試験のデータ基礎は、データが基礎を形成する．Ｌｉｇｈｔ Ａｌｌｏｙｓ Ｄａｔａｂａｓｅ ｖ２．１ですＣＯＳＴ２ １９９８／２００３」。]
[0168] はっきりと、サーモ−Ｃａｌｃは、新生の段階の評価によるこの仕事の行動と創始される合金の鋳造組織の彼女／それ／それらの株式に入れられます。 それで、最大の内容は、たとえば、マグネシウムと新生のマグネシウム−ｈａｌｔｉｇｅのようなＡＩＳｉ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎで構成要素を進めている段階のために、固さで測定されることができます。 Ｃｒ（Ｃｕ）のＺｕｌｅｇｉｅｒｅｎのために同じで、ＣｕとＮｉだけでなくＮｉは有効です。 また、合金−要素がどの範囲でＦｅ−ｈａｌｔｉｇｅか他のチョウザメ−段階を最小にするために制限されなければならないかは、決定されることができます。 さらに、熱処理の温度−パラメータを最適化するために、段階の計算された形成−温度のサーモ−Ｃａｌｃによって、近くに引き出されます。 ＡＩＳｉ３ＭｇＯ．６ＣｒＯ，３のために、例は図０．１０を示します。 小さな段階−株式の、または、ｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｓｃｈｅ段階のような起こっている段階の狭い領域の結果は、より正確に疑うために、あります。 それは、ｍｅｔａｌｌｏｇｒａｐｈｉｓｃｈｅｎで典型的なケースで、広範囲なＭｏｄｅｌｌｉｅｒｕｎｇｅｎを開始する前に、それ自体で段階−割当−計算の結果を比較することが切るよう勧めます。 また、商業データベース−モジュールＣＯＳＴ２は、まだ瞬間的でありません、外へ新生の段階の熱力学Ｍｏｄｅｌｌｉｅｒｕｎｇの上に、できる合金−要素の形態学変更が、こんなに粒を生じます − ｆｅｉｎｕｎｇｓ − そして、処理手段、利益に取ること。]
[0169] 図０．１０は以下を示します：ＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６ＣｒＯ，３のためにＳｃｈｅｉｌの温度の依存でそれ自体を作っている段階−株式の状態−図。]
[0170] ０．８ Ｇｉｅ ｂａｒｋｅｉｔについてのテスト試験の特徴描写
合金のｇｉｅ ｔｅｃｈｎｉｓｃｈｅｎ処理についての更なる試験は、第０．６節で記述されるツールの使用の下で行われます。鋳造物プレハブ方式の部分は、Ｇｉｅ ｆｅｈｌｅｒｎの外の徴候のために、視覚的にチェックされます。 具体的には、冷たい疾走は、探し出されるその出来事、完全に充填された地域でないとｗａｒｍｌｙ−ｒｉｐｓ中になります。 Ｐｒ ｆｋａｂｉｎｅに、Ｘ線による鋳造物の全ての量は、ｄｕｒｃｈｌｅｕｃｈｔｅｔになります。 このＰｒ ｆｍｅｔｈｏｄｅの援助で、１ｍｍが認めた最小の缶の最小限の拡大による内部におけるボリュームミスと彼女／それ／それらの正確な状況は、記述されます。 Ｆａｒｂｅｉｎｄｒｉｎｇｐｒ ｆｖｅｒｆａｈｒｅｎは、可能性がある裂け目、冷たい疾走のプリーツ、孔と鋳造物の更なる表面の間違いを示します。]
[0171] ｍｅｔａｌｌｏｇｒａｐｈｉｓｃｈに、そして、分析的に必要なものテストを理解するＭｅｔａｌｌｏｇｒａｐｈｉｅとＡｎａｌｙｔｉｋ Ｕｍ接続（それは機械の特性に影響します）は、調べられます。 地面と磨かれたテストは、Ｆａの光学顕微鏡の下で、調べられます（図１１と図１２）。デジタルカメラを身につけているツァイス。ＡＩＬｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎ．のｐｒｉｍａｒｉｌｙ−ｐｈａｓｅの個々の穀物のより良い消滅と分化を認める（図１３と図１４）、いくらかのテストは従属します特定の色−焼灼（バーカーの後で修正される焼灼） これの化学組成を決定します段階（ｓｔｅがスクリーン−電子顕微鏡で選ばれたテストで場所化学分析（ＥＤＸ）に持っていくｏｒｔｓａｕｆｇｅｌ）を作ることで構造。 この結果個々の段階−株式（時期（Ｓｅｉｇｅｒｕｎｇｅｎ）以内の化学変化）の化学組成と同様に缶。個々の要素の化学分布は、測定フィールド（．Ｆｉｅｌｄ−Ｓｃａｎ」）でつかまれます。 タイプ．Ｚｅｉｓｓ双子座から使い古したスクリーン−電子顕微鏡は、１５５０です」。デジタル画像−分析−システム（ＩＢＡＳ ．Ｚｅｉｓｓ ＫＳ４００」は、中央のＤｅｎｄｒｉｔｅｎａｒｍａｂｓｔ ｎｄｅ（ＴＨＩＳ）になります）同様にを用いて。粒度（それは構造の繊細さをマークします）は、決めました。]
[0172] 図０．１１は以下を示します：キャスティング状態のＡＩＳｉ３ＭｇからクールダウンされたＰＱ４６−Ｐｒｏｂｅの空気の細い壁のものの段階−説明による構造−画像。]
[0173] 図０．１２は以下を示します： ０．１３を塗っているＴ６−Ｗ ｒｍｅｂｅｈａｎｄｌｕｎｇの後のＡＩＳｉ３ＭｇからＰＱ４６−Ｐｒｏｂｅの段階−説明による構造−画像は、以下を示します：合金ＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６（バーカー画像０．１４が以下を表したあと色−焼灼）のｋｏｒｎｇｅｆｅｉｎｔｅｓ構造でない： 合金ＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６（バーカーの後の色−焼灼）の１５０ｐｐｍのＡＩＴｉ５Ｂ１ ｋｏｒｎｇｅｆｅｉｎｔｅｓ構造で
０．９ ＡＩＳｉ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎと実験的な試験の修正
この職場で開発されるＡＩＳｉ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇは、マグネシウムの影響を増やして、１と７つのＧｅｗ．−％のＳｉの間の株式の上で、そして、他方固さの利用に関してシリコン含有量を一方、沈没に基づきます。 また、不純物の影響が終わりまでＦｅを調べて、Ｃｕのような合金−要素、ＣｕＮｉ、ＮｉとＣｒ（上塗り（Ｋｏｒｎｆｅｉｎｕｎｇ、処理、Ｓｐ ｌｇａｓｂｅｈａｎｄｌｕｎｇ）の処理の効果だけでなく）の追加を向けたので、よくマグネシウム内容として異なるように、従って起こります。]
[0174] ＡＩＳｉ−Ｇｕｓｓｌｅｇｉｅｒｕｎｇがそうするマグネシウム含有量の変化は、創始されます示さなければならない可能性があるＳｔｒｅｃｋｇｒｅｎｚｅ．として高い 開発される合金を熟成させることは客観的です。 ＡＩＳｉ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎに、これはマグネシウム−Ｚｕｓａｔｚによって一般に達成されます。 それから、平たくｙ肩書のある段階缶−やっている（図０．１１）鋳造組織のＭｇ２Ｓｉは、現れます。 これは主に解決−白熱によって再び溶かされます、．−Ｍｉｓｃｈｋｒｉｓｔａｌｌのマグネシウムは上向きました、そこで、それは抑止力の働きをした後に強制的な解決のままです。 Ｓｉの後で残りのものは、シリコンの割当ｅｌｅｋｔｉｓｃｈｅｎを増やします。]
[0175] 合金は、「そして、『ｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｓｃｈｅｎ段階の形成のため、解決−白熱の後、あります −避難ａｕｓｈ ｒｔｂａｒの後のＭｇ２Ｓｉ。 ｕｎｔｅｒｅｕｔｅｋｔｉｓｃｈｅｎマグネシウム−ｈａｌｔｉｇｅｎＡＩＳｉ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎに、彼女／それは減少した鉄（不純物）、中国の−文書−利益．−Ｐｈａｓｅ（ＡＩｅＭｇ３ＦｅＳＪｅ）多角形−枝と原因の更なる存在で、しばしばブレークを延ばすことを純化します。]
[0176] マグネシウム含有量の増加は、サーモ−Ｃａｌｃで熱力学Ｍｏｄｅｌｌｉｅｒｕｎｇで支えられます。 Ｍｏｄｅｌｌｉｅｒｕｎｇのフレームワークにおいて、熱力学もののマグネシウムのための最大の可溶性０，６ Ｇｅｗ．−が．−Ｍｉｓｃｈｋｒｉｓｔａｌｌ％マグネシウム総計でＡＩＳｉ−ＬｅｇｉｅｒｕｎｇのＳｉ−Ｇｅｈａｌｔから独立して均衡を保つことが確認されます。 マグネシウム−Ｇｅｈａｌｔがそうこんなによりｒｅｐｌｅｔｉｏｎ−ｂｏｒｄｅｒにＭｇ２Ｓｉで補強されることを横切ってください − 除去、そして、Ｆｅの存在で．−Ｐｈａｓｅｎを考慮に入れること。 Ｍｏｄｅｌｌｉｅｒｕｎｇｅｎに、ＡＩＭｉｓｃｈｋｒｉｓｔａｌｌ残りのより少ないマグネシウムがｃｏｍｐｕｌｓｏｒｙ−ｓｏｌｖｅｄしたので、秘密のＭｇ２Ｓｉの株式がアンバランスで未決定の状態の速い凝結でより高いことは、はっきりします。 これは、固められたＡＩＳｉＭｇ−ＧｕｓｓｔｅｉｌｅのＤａｕｅｒｆｏｒｍｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎの解決−白熱の上のＺより速く好評である影響を正当化します。 Ｂ． 中で、砂型鋳造はゆっくり鋳造物を固めました。 またｆｅｓｔｉｇｋｅｉｔｓｓｔｅｉｇｅｍｄｅ影響広めます、冶金学上水のこれは、熱い鋳造物の説明しますさえ。 人がＡＩＳｉ５ＭｇＯ，６のＭｏｄｅｌｌｉｅｒｕｎｇｅｎを比較するならば、ＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６とＡＩＳＨ ＭｇＯは、６で、さらにそう認識できます。秘密のＭｇ２Ｓｉの株式が、下のＳｉ−Ｇｅｈａｌｔ．で合金においてより劣ている Ｓｉ−Ｇｅｈａｌｔｓの低下、構造の、そして、同時に、割当シンクｅｌｅｋｔｉｓｃｈｅｒ段階、予備選挙の株式で．−Ｍｉｓｃｈｋｒｉｓｔａｌｌ上がります、そして、能力（合金でマグネシウムでより高い総割当を拾うために）でまた、従ってす。 より高い寛容性−境界が、マグネシウム−Ｇｅにあります − 考えてください。好ましくない除去の前に、起こってください。 これは、中国の文書の形成−傾向の縮小をします − 良いマグネシウム − 結果までＳｉ−ＧｅｈａｌｔｓとＭｇＦｅ−Ａｕｓｓｃｈｅｉｄｕｎｇｅｎを降ろすことで。 人が上塗り−ビジネス（０，６ Ｇｅｗ．のマグネシウム−Ｇｅｈａｌｔｓの簡単なｂｅｒｓｃｈｅｉｔｕｎｇ）でさらに低いマグネシウム−Ａｂｂｒａｎｄを考慮に入れるならば、−全く許容できるものとしての上塗り−準備のＡＩＳｉ３Ｍｇのａｐｐｅａｒｓ％。]
[0177] 針−ｙ−平たくのようなＦｅ−のように、．−Ｐｈａｓｅ（ＡＩｅＭｇ３ＦｅＳＪｅ）はＳｉ−ａｒｍｅｎ ＡＩＳｉＭｇ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎがキャスティング状態で例外なくこの職場にこぼした鉄の含有量の影響を放出します −オンの構造を段階的に導入してください（ＡＩ５ＦｅＳｉ）。 中国の−文書−利益．−Ｆｅ−Ｐｈａｓｅ（ＡＩ８Ｆｅ２Ｓｉ、Ａｈ２、 − ｍはＦｅです）、３ＳＪｉ−２、調べられたＡＩＳｉＭｇ−Ｐｒｏｂｅｎで観察されません。 このうそは、類似した．−Ｐｈａｓｅ（ＡＩ８Ｍｇ３ＦｅＳｉ６）がむしろマグネシウムの存在を通して形態的なものを開発することを明らかにしました。 ．−Ｐｈａｓｅがきれいに特徴的であるならば、彼女／それはより有利に有効です−固さ−特性に対する彼女／それ／それらの影響のＰｈａｓｅ。 しかしさらに彼女／それ／それらの多角形角ばったものの熱処理を通して、同様に好ましくない．−Ｐｈａｓｅ缶。丸くされたある、ｓｐｈｅｒｏｉｄｅ形に枝分かれした形態学が移されるならば、そうすることができることはごくわずかにブレークを延ばすことで低下を和らげます（図０．１１と図０．１２（Ｓ． ＸＶＩ））。]
[0178] 鉄の接続−ＡＩ５ＦｅＳｉは、Ｆｅ−ｈａｌｔｉｇｅｒがＡＩＳｉ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎで最も頻繁で最も好ましからぬ形態学を段階的に実行すると述べます。合金の中のＦｅの株式は、より高いです、これの出演はＡＩＳｉの前にすでに部分的にそれ自身でより強い −退去する段階のＥｕｔｅｋｔｉｋｕｍ。 従って、この時期は、また、ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｓｃｈｅｎがｖｏｒｅｕｔｅｋｔｉｓｃｈｅから縮み多孔性の上で除去に影響するｇｉｅを持ちます−Ｐｈａｓｅは、上塗り［Ａ． Ｍ．サミュエルほかが、２００１です］を通してＮａｃｈｓｐｅｉｓｕｎｇをじゃますることができます。 低Ｓｉで − そして、マグネシウム−ｈａｌｔｉｇｅｎ ＡＩＳｉＭｇ − 合金です増加した出演−条件つきの段階のｓｔ ｃｈｉｏｍｅｔｒｉｓｃｈｅ構成を通しての．−Ｐｈａｓｅの反対側のＰｈａｓｅを含みます−より少ないＳｉのＰｈａｓｅ。 上るマグネシウム−Ｇｅｈａｌｔで、株式は動きます − ．−Ｐｈａｓｅに賛成した段階。 この接続は、ＡＩＳｉ３Ｍｇのために操作されることができます。]
[0179] 創造とＡＩＳｉ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎの異なるＦｅ−Ｐｈａｓｅｎの株式は、Ｆｅとマグネシウムの理由内容から、そして、少量のから基本的に狙いを定められたｚｕｌｅｇｉｅｒｔｅｎ影響された要素（ｍ、Ｓｒ、Ｃｒ）または熱処理になります。 Ｓｒの陽影響は試みに基づいて決定されることができません。そして、低いものはｅｌｅｋｔｉｓｃｈｅｒ段階のためにｅｕｔｅｋｔｉｓｃｈｅｎ Ｓｉ原因のかなりの処理に含有量を払わないかどうかにかかわらず、方法もＳｒです。 したがって、それはＳｒから起こります −発達したＳｉ−ａｒｍｅのために合金になっているとられた合金距離。 抑制に対する明らかに陽影響の結果でないのをｍのＺｕｌｅｇｉｅｒｅｎにも、試みます−Ｐｈａｓｅ。 しかし、たとえ何が注がれたテストの機械の特性で重要になっても、ＣｒのＺｕｌｅｇｉｅｒｅｎは陽影響を示します。 ｐｏｌｙｅｄｒｉｓｃｈｅｎ Ｔｉのキャスティング条件ですでにクロム含有量を増やすことで、状況はそれに興味を起こさせています−Ｅｉｓｅｎａｕｓｓｃｈｅｉｄｕｎｇｅｎ − 段階（ＡＩ８Ｍｇ３ＦｅＳｉ６）は、なくなっています。 １を形作られるものの様子と、合金のＣｒ−Ｂｅｓｔａｎｄｔｅｉｌによるキャスティング状態の．−ＰｈａｓｅがＳ． Ｍｕｒａｌｉの検査の結果に確証します。そして、Ｋ． Ｓ．ラマンほかが、１９９４である。０，７のＣｒ−Ｇｅｈａｌｔで、Ｇｅｗ．−％のＣｒは、もうないということを証明されます−熱処理の後のＰｈａｓｅ。 それ自身で０．７パーセントのクロム含有量による葉は、ＥＤＸ−Ａｎａｌｙｓｅ除去について、明らかに、ｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｓｃｈｅｎ段階（ＡＩｎＣｒ２）からのＡＩ７ＣｒがＡｈ３Ｃｒ２と同様に存在することができるとわかります。]
[0180] 出演−〈０，１ Ｇｅｗ．−％からの比較的低い鉄の含有量にもかかわらずＰｈａｓｅは、凝結の間、残り上塗りで鉄のＳｅｉｇｅｒｕｎｇで説明されることになっています。]
[0181] ＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇｓｇｒｕｐｐｅ（ＡＩＳｉ７への比較において）の構造がほんのわずかのＥｕｔｅｋｔｉｋｕｍしか含まないので、鉄の含有量がそうである完全はより少ないボリュームでＡＩ５ＦｅＳｉ段階の形成−境界の侵害に、そして、大きな針の形成に至ることを豊かにしました。 Ａ３５７−Ｓｐｅｚｉｆｉｋａｔｉｏｎ．によるＡＩＳｉ７Ｍｇ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇの場合のようにに従って、Ｓｒは来ます合金−追加（Ｍｏ）のないＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６−ＬｅｇｉｅｒｕｎｇのＦｅ−Ｇｅｈａｌｔｓの支配Ｃｒ、ＣｏまたはＢｅより高い意味]
[0182] 合金の組織的検査が、Ｓｉ−Ｇｅｈａｌｔｅｓを降ろすことに、ｇｉｅ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｓｃｈｅｎ特性の、そして、特に１の間隔に、仕事パッケージＢの引合いに出されたｇｉｅ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｓｃｈｅｎ進歩の第０．３節でＧｅｍ一致のように見えます − ５つのＧｅｗ．−％のＳｉ（意味があるものとしての）。 Ｆａｈｒｗｅｒｋｓｔｅｉｌｅｎ（特にスイングキャンプで）のＫｏｋｉｌｌｅｎｇｕｓｓがしばしば厚く壁のようであるので、予想はＦＦＶに、そして、プレハブ方式の部分の試みのないＷａｒｍｒｉｓｓｖｅｒｈａｌｔｅｎｓに関してでない可能です。 圧力支持がどのように凝結の間、明らかに影響を持つかは、さらに実験的に調べられます。]
[0183] Ａｎが合金−固さの増加にＳｉ−Ｇｅｈａｌｔと同じマグネシウム−Ｂｅｓｔａｎｄｔｅｉｌを沈めて増加している可能性を明白に示す仕事パッケージからの予備試験。 合金のＺｕｇｐｒｏｂｅｎは、かなりさらなるブレークを示します−簡単に沈む固さによるキャスティング状態とＳｉ−Ｇｅｈａｌｔ．を沈めることによるＳｔｒｅｃｋｇｒｅｎｚｅで延ばす熱処理で、延びることは固さとＳｔｒｅｃｋｇｒｅｎｚｅに賛成して減らされます。 高いブレークを延ばすことから（＞ ７パーセント）高いＳｔｒｅｃｋｇｒｅｎｚｅへの保安プレハブ方式の部分のためにさらに望みます、合金の側面は１０パーセントのブレーク−ｌｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇｓによるＡＩＳｉ３ＭｇＯ，２とＡＩＳｉ４ＭｇＯ，２です、そして、キャスティング状態のより多くが適当な出発点です。 研究主な焦点がしたがって、ＡＩＳｉ３とＡＩＳｉ４．のために熱処理を通してこれのために場所以降の仕事パッケージＢにマグネシウム含有量とｅｒｚｉｅｌｂａｒｅｎ特性の組織的検査の狙いを定められた増加を持っていって、 仕事パッケージＢ．２のより高いマグネシウム−ＧｅｈａｌｔｅｎによるＳｉ−Ｇｅｈａｌｔｅｓ（ＡＩＳｉ３Ｍｇ、ＡＩＳｉ２ＭｇとＡＩＳｉＩＭｇ）のもう一つの低下は、機械の特性に対する少しのさらに陽影響も引き起こしません。 マグネシウム−Ｚｕｓａｔｚを通して固さと延びることキャスティング状態でＡｕｓｈ ｒｔｕｎｇを目的としてからの組合せと熱処理の理想的な品質側面が、２，５と３，５ Ｇｅｗ．−％のＳｉ（仕事パッケージＢ３とＢ４で制限されて、指定されること）の間にあります。]
[0184] ＡＩＳｉＩ ＭｇＯ，６の流れ−財産は、ＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６まで上るシリコン含有量で減少して、再びＡＩＳｉ５ＭｇＯ，６から上がります。 Ｋｏｋｉｌｌｅｎｇｕｓｓに、流れ−財産は、ＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６のために最も低いです。 それは、含有量がＧｅｗ．−％のマグネシウムが決定する０，６のＧｉｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒの増加だけでなく０，６ Ｇｅｗ．−％までの上るマグネシウム含有量の依存のＫｏｒｎｆｅｉｎｕｎｇｓｍｉｔｔｅｌにあるＡＩＳｉ３Ｍｇ０．３の流れ−長さになりました。 流れ−長は、ＡＩＳｉ３Ｍｇ０．６にあるまで上るマグネシウム含有量で減少して、高いＧｉｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒ（Ｇｉｅ ｓｐａｎｎｅ）とともに、一定組成とともに上がります。 高いマグネシウム含有量はしたがって、不利に凝結−形態学に影響します、理由は十分に遠く上塗りを流すことができません。 Ｇｉｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒの増加は、早まった凝結をじゃまして、より良い流れ−長を提供します。 より高いＫｏｒｎｆｅｉｎｕｎｇは、かなりの範囲に明らかにＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇの流れ−財産に影響を及ぼします。推薦がより悪い流れ−財産がそうすることができるＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇの実用的なアプリケーションのために引き出されることができるので、Ｋｏｋｉｌｌｅｎまたは低圧−抵抗−成形において終わりまで高いＫｏｒｎｆｅｉｎｕｎｇまたはＧｉｅ ｓｐａｎｎｅの増加を補償されてください。 Ｇｉｅ ｓｐａｎｎｅの増加は、実行可能性の上でＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６のために高いＳｉ−Ａｎｔｅｉｌで合金の反対側にアルＰｒｉｍ ｒｐｈａｓｅとより劣った割当ｅｕｔｅｋｔｉｓｃｈｅｒ段階のより高い株式に基づいて、中でより強い影響に関係をもたらします。]
[0185] 低圧−抵抗−成形において、そして、重力でそれ自体をＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６で問題がないままにします − 技術的な対応する予防措置によるＫｏｋｉｌｌｅｎｇｉｅエヌは、表示が完全に生じるｇｉｅ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｓｃｈｅｒから、部品を前もって作りました。合金は、より不十分な処理を基礎とした圧力塑造のために細い壁の適当なプレハブ方式の部分です − そして、ｇｉｅ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｓｃｈｅｒ特性は、合金のＫｌｅｂｎｅｉｇｕｎｇに合います、そして、特にｗａｒｍｌｙ−ｒｉｐ−ｎｅｓｓ。]
[0186] ０．１０ＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６によるさらに科学的な作品のための結果−概要と表示
現在の仕事は、下部構造−アプリケーションのための主要な結果として、新しいＳｉ−ａｒｍｅｎ ＡＩＳｉＭｇ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇの発展を提示します： すなわち、ＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６［ＰＣＴ／ＤＥ２００６／００１５２５］。 現在のＡＩＳｉの反対側のこの抽選− 明らかに終わった鋳造用合金機械の特性を改善されて。低圧のもののような異なるＧｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎのアプリケーション−テスト− Ｓｃｈｗｅｒｋｒａｆｔ−Ｋｏｋｉｌｌｅｎ−Ｇｉｅエヌと圧力塑造の間の境界が更なるＤａｕｅｒｆｏｒｍｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎとして許す抵抗−成形将来の工業生産のために方位。]
[0187] それは、１〜７ Ｇｅｗ．−％の違って低いＳｉ−Ｇｅｈａｌｔｅｎ、１ Ｇｅｗ．−％までのマグネシウム−Ｇｅｈａｌｔｅｎ、Ｇｅｗ．％が調べる１までのＣｕＧｅｈａｌｔｅｎによるＡＩＳｉ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎになりました。 さらにまた、チョウザメ−要素の影響は、ねばるＦｅでした。 原則−ジオメトリと本当の鋳造物プレハブ方式の部分との試み−口論は、熱力学Ｍｏｄｅｌｌｉｅｒｕｎｇで支えられました。 それで、精巧な品質プロフィールは、構造に関してｇｉｅ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｓｃｈｅｎと機械の特性のために生じられることができました。基礎−合金はそのときに強い品質−スポーツ−二つ折り判の本による合金としての確認されたＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６と要素−含有量−境界と熱処理を定める特許に発表されるＬｅｇｉｅｒｕ ｎｇｓｓｐｅｚｉｆｉｋａｔｉｏｎの基礎としての合金−構成のためのプロセス−ウインドウでした。試験は合金がその後引用された合金−仕様書でＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６を所有することを示します下部構造のアプリケーションのために明白な可能性：
Ｓｉ： ３，３（望ましくは３，１ Ｇｅｗ．−％への２，５）への２，７。
マグネシウム： ０，７（望ましくは０，６５ Ｇｅｗ．−％への０，２５）への０，３。
Ｆｅ： 〈０，１８（望ましくは０，１６ Ｇｅｗ．−％への０，０５）。
ｍ： 〈０，５、望ましくは０，４ Ｇｅｗ．−％への０，０５。
Ｔｉ： 〈０，１、望ましくは０，０８ Ｇｅｗ．−％への０，０１。
Ｓｒ： 〈０，０３（望ましくは０，０３ Ｇｅｗ．−％への０，０１）。
他： 〈０，１ Ｇｅｗ．−％。そして、ＡＩ補助食品による１００ Ｇｅｗ．−％への各々のケースで。]
[0188] 低圧−抵抗−手順（シリーズプレハブ方式のパートＰＱ ４６）（３７０のＭＰａの上に張力の強さでＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６に似合う非常に好ましいプレハブ方式のパート特性）のために同時に高いブレークによる３００のＭＰａの上のＳｔｒｅｃｋｇｒｅｎｚｅｎを着きます−１１パーセント（図０．１５）を延ばします。 中で彼女／それの反対側に、この手順は、通常、ＡＩＳｉ７Ｍｇ（Ａ３５６／Ａ３５７）が抗張力をまわりに缶詰にする合金を使います。４０のＭＰａとだいたいまわりにＳｔｒｅｃｋｇｒｅｎｚｅ。３パーセントによる同時延びている増加で、３５のＭＰａは増やされます。]
[0189] Ｓｃｈｗｅｒｋｒａｆｔ−Ｋｏｋｉｌｌｅｎｇｕｓｓ（シリーズプレハブ方式のパートＰＱ ２４）のために、しかし、機械の特性がそうであったいくぶんより多くの下位のものは、彼ら／彼女／それにｂｚｇｌ．抗張力とＡＩＳｉ１１がＦａｈｒｗｅｒｋｓｔｅｉｌｅｎで使うＬｅｇｉｅｒｕｎｇｓｔｙｐがそうであるよりさらに高いＳｔｒｅｃｋｇｒｅｎｚｅを得させました（Ｒｍ＝３２６ ＭＰａ、Ｒｐ０，２ ＝ ２８０ ＭＰａとＡ＝４ ，３パーセント（図０．１６））。 比較において、およそ３０のＭＰａとＳｔｒｅｃｋｇｒｅｎｚｅ ５５ ＭＰａを減少して延ばす１つの，５パーセントに対する抗張力の増加は、観察されることができました。 ＰＱ ４６のブレーク延びること −テストします一般に、たとえばＰＱ ２４からと同じくらい高く二倍でした。抗張力とＳｔｒｅｃｋｇｒｅｎｚｅは、同程度の大きさでキャスティング状態に比較において適当な熱処理によってまだ増やされることができます。鋳造部品の最適機械のＫｅｎｎｗｅｒｔｅの態度のために、パラメータが研究プロジェクトのフレームワークでも確かめられたＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６−Ｂの近くのＴ６−Ｗ ｒｍｅｂｅｈａｎｄｌｕｎｇは、適当に見えます。]
[0190] ２つのＧｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎ低圧−抵抗−成形とＳｃｈｗｅｒｋｒａｆｔ−ＫｏｋｉｌｌｅｎｇｉｅエヌによるＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６缶から、高い冶金の支出のない発生する完璧な鋳造部品は、５足らずＧｅｗ．−％でＡＩＳｉ−Ｂａｕｔｅｉｌｅ自体が産業的にキャスティング技術的に生じなかった大体の意見と一致しないことです。 Ｄｒｕｃｋｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎで合金ＡＩＳｉ３Ｍｇ０．６をこぼすことは他方満足に進行しませんでした、そのため、材料はこの手順には不適当なＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６です。
ＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６による本当のプレハブ方式の部分の明確な観察は、原則−ジオメトリで伴われた試験によって定量化されました。 それでも、この合金のＧｉｅ ｂａｒｋｅｉｔは、彼／それですＡＩＳｉ７Ｍｇ、そして、広くこれまで使用合金のＤａｕｅｒｆｏｒｍｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎのこれよりひどくＡＩＳｉ１１。 最適化されたＫｏｒｎｆｅｉｎｕｎｇで、そして、着てみられたＧｉｅ ｐａｒａｍｅｔｅｒｎの合金で、しかし、Ｇｉｅ ｅｉｇｅｎｓｃｈａｆｔｅｎはよくなることができます、そして、実行可能性の合金条件つきの赤字は補償されます。]
[0191] 図０．１５は以下を示します：低圧−抵抗−成形のために実行においてＡＩＳｉ７Ｍｇで達成されるＫｅｎｎｗｅｒｔｅｎの反対側に、図はＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６の合金で達成される最適機械のＫｅｎｎｗｅｒｔｅを表します： ＩＮＣ。阻止される＝キャスティング状態、解決−白熱の後のＬＧ ＝、Ｔ６−Ｗ ｒｍｅｂｅｈａｎｄｌｕｎｇの後のＴ６ ＝。 Ｑは、比較にＡＩＳｉ７Ｍｇのために定められる品質インデックスを宣言します： Ｑ ＝ Ｒｍ ＋ １５０は、（Ａ）を記録します。]
[0192] ＢｉＩｄ ０．１６は以下を示します： Ｓｃｈｗｅｒｋｒａｆｔ−Ｋｏｋｉｌｌｅｎｇｕｓｓのために実行においてＡＩＳｉ７ＭｇとＡＩＳｉＩ １Ｍｇで達成されるＫｅｎｎｗｅｒｔｅｎの反対側に、図はＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６の合金で達成される最適機械のＫｅｎｎｗｅｒｔｅを表します： ＩＮＣ。＝キャスティング阻止されます状態、解決−白熱の後、ＬＧ ＝、Ｔ６の後、Ｔ６ ＝熱処理。]
[0193] ｕｎｓｃｈｉｅｄｌｉｃｈｅｎ熱処理−状況の広範囲な構造−分析法は、それぞれのＧｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎと合金−追加のＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６の鋳造物の構造が主に独立して５つの段階から成ることを示します。ＡＩＭｉｓｃｈｋｒｉｓｔａｌｌとｅｌｅｋｔｉｓｃｈｅｍシリコンと比べて、人だけでなく固さを増やしているＭｇ２Ｓｉ−Ｐｈａｓｅは、．−ＡＩ８Ｓｉ６Ｍｇ３Ｆｅ−Ｐｈａｓｅに似ているＳｉのために、彼女／それ／それらのふるまいにおいて独特です（図０．１１と図０．１２（Ｓ． ＶＩ））。 また、マグネシウムとＣｒが議論した追加（Ａｕｓｓｃｈｅｉｄｕｎｇｓｔｙｐに否定的に影響する機械の特性）による前後関係のこれ − ＡＩ５ＦｅＳｉ、支配を必要なものの上で思い出させます低さの発達した合金の可能性がある鉄の含有量です。 強いＫｏｒｎｆｅｉｎｕｎｇは、合金の良い実行可能性に、避けられないです（図０．１３と図０．１４（Ｓ． ＶＩ））。 Ｅｕｔｅｋｔｉｋｕｍｓの処理は、あきらめられることができます。]
[0194] ＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６の産業アプリケーションのためのＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６ Ｗｉｃｈｔｉｇによるさらに科学的な作品のためのＡｎｋｎ ｐｆｕｎｇｓｐｕｎｋｔｅは、耐久性のような機械の特性の材料−検査、Ｗ ｈｌｅｒの後の材料−疲労−カーブの準備とキャスティング材料ＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６のプレハブ方式の部分の温度−需要の影響の調査を続けています。 Ｍｇ２Ｓｉの徴候（筋道正しく／ある程度−首尾一貫した）の分析への入場が面白いことに科学的にそうである吸収されるｍｅｔａｌｌｋｕｎｄｌｉｃｈｅｒ − 注がれたＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６−Ｐｒｏｂｅｎの除去。 そのような試験のために、高い正確なマイクロ−調査−手順は、適当です。 このことから、熱処理へのより正確な点は、引き出されることができました。]
[0195] 説明された結果について、更なる試験は、合金の使用と発展のためにＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６を得られました。 これらの試験は、クロム割当と同様に同様に、銅割当、ニッケル−割当、紅ヒニッケル鉱−割当でＡＩＳｉ３Ｍｇの合金−バリエーションから成ります。
ＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６ Ａｌｌｅｉｎｉｇｅ銅または低いＳｉ−ｈａｌｔｉｇｅｎ ＡＩＳｉ−Ｇｕｓｓｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎへのニッケル−追加の上の銅、紅ヒニッケル鉱とクロムの影響は銅の同時のＺｕｌｅｇｉｅｒｅｎで面積−温度で試みにおいて機械の特性の重要な改善を示しませんでした、そして、ＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６へのニッケルは温度に原因とみなされたプレハブ方式の部分のための下部構造の外の地域のＬｅｇｉｅｒｕｎｇｓｔｙｐｓのアプリケーションへの新しい可能性がいったいどのようにＺに合うかについて明らかにします。 Ｂ． この職場で示されるベースを基にしていることで、それはモータ近いアプリケーションになることができます。 ＷａｒｍｚｕｇｖｅｒｓｕｃｈでＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６ＣｕＮｉのために観察される機械の特性は、ＡＩＳｉ７ＭｇＣｕＮｉＦｅのそれらに相当して、この材料（図０．１７）の可能性を指し示します。 ＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６へのクロムのＺｕｌｅｇｉｅｒｅｎは、重要なもう一つの解決−白熱とｅｖｔｌ．の後の機械の特性（特にしかしすでにキャスティング状態のそれ）の改善が記録に避難するという可能性を開けます。フランスのＺｕｇｓｔａｂの最初の試み−列では、ブレーク延びる増加は、Ｔ６−Ｗ ｒｍｅｂｅｈａｎｄｌｕｎｇ（だいたいまわりに抗張力の増加によるそれ）の後、３パーセントで測定されます。３７のＭＰａは歩き回ります。 Ｓｔｒｅｃｋｇｒｅｎｚｅは、高さ１レベル（図０．１８）一定であるとわかります。 流れ−特性がさらに悪化するのに対して、図−充填材−財産はＣｒの存在で上達します。 結果は、さらに、好ましくない鉄の除去がより好ましい形態学にキャスティング状態ですでにクロム付加物によって移されることができる方法を指します。]
[0196] ＢｉＩｄ ０．１７は以下を示します：合金ＡＩＳｉ３Ｍｇ０．６（基礎）のフランスのＺｕｇｓｔ山の機械の特性と０，３ Ｇｅｗ．−％のＣｕと１〜１つの，５ Ｇｅｗ．−％（２００°Ｃ図０．１８によるＷａｒｍｚｕｇｖｅｒｓｕｃｈのＴ６−Ｗ ｒｍｅｂｅｈａｎｄｌｕｎｇの後のＮｉ １．５）の追加： 合金ＡＩＳｉ３Ｍｇ０．６Ｃｒ０．１の機械の特性 − 決定されるフランスのＺｕｇｓｔａｂのＴ６−Ｗ ｒｍｅｂｅｈａｎｄｌｕｎｇの後の０．７。
将来の試験も、さらに高い機械のＫｅｎｎｗｅｒｔｅを予想することがある本当のプレハブ方式の部分を含まなければなりません。 合金−仕様がＡＩＳｉ３ＭｇＯ，６のためにクロムを含むバリエーションによって大きくされることができるように、これらはよりすべてこみでテストされなければなりません。]
[0197] さらに、Ｃｒの影響のより広範囲な検査またはＭｎ−Ｇｅｈａｌｔは、Ｆｅ−ｈａｌｔｉｇｅｒ段階まで現れます（ −ＡＩ５ＦｅＳｉ）望ましい段階−構造による背景ｍｅｔａｌｌｋｕｎｄｌｉｃｈｅｒ Ｗｉｒｋｍｅｃｈａｎｉｓｍｅｎの前の鋳造組織の教育に関するＡＩＳｉＭｇＦｅ−Ｓｃｈｍｅｌｚｅで。 これは、ＡＩＳｉ３Ｍｇだけに適用できません − ＡＩＳｉ−Ｇｕｓｓｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎのために広くあるが、合金になってください。 彼／それと平行して、エンジニア−穏健派は、キャスティング−パート−特性と起訴できる岬狙いをつけているベースで科学的により遠く、面白いことに作品に段階−形成を看破することを義務づけるためのそれとクロムのＺｕｌｅｇｉｅｒｅｎのために理論的により強くｍｅｔａｌｌｋｕｎｄｌｉｃｈを深めているベースを基礎としたＡＩＳｉＭｇ−Ｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎの品質増加とＣｕ、特にＣｕとＮｉを通してのｗａｒｍｌｙ−ｓｏｌｉｄｉｔｙの増加のＷｉｒｋｍｅｃｈａｎｉｓｍｅｎです。]
[0198] １． 序章と動機づけ
自動車と下部構造の中のアルミニウム
快適さ、保安とＴｒｅｉｂｓｔｏｆｆｍｉｎｉｍｉｅの絶えず登っている要請− 段階は、これまでにより強い革新−圧の下に、自動車製造業者を置きます。 車両−重量の縮小は、燃料−節減のためにきわめて重要です。現代の姿勢の後、これはより高い前もって作られたパート統合とｅａｓｉｌｙ−ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ−ｍａｔｅｒｉａｌｓのようなアルミニウムとマグネシウムの使用だけを通して整うことです。予測の後、アルミニウムの株式は、２２０ｋｇ／ＰＲＩＶＡＴＥへの２０１５の浮上まで、２００５年に１３０ｋｇ未満であるヨーロッパで、手段−クラス−車両で、ＣＡＲになります［Ｕ． Ｊ ｒｇｅｎ、Ｈ．Ｒ．。 メイｎｅｒ ２００１］。 ドイツの製造工場−産業の出力は、２００３年に達しました： １例がアイロンをかける３．８５８．０００ − そして、鋼−６７７．０６１ｔのアルミニウム − 利用できるのと同じくらいよく。２６．０００ １つのマグネシウム鋳造物［Ｇ．オオカミ、Ｐ． Ｈ ｎｓｅｌ ２００５］。 それからの鉄の−キャスティング−材料と各々の第７の仕事が実質的にＦＲＧで直接または間接的に依存している自動車製造［Ｆ．落下２００３］に関して簡単にｍｅｔａｌ−ｃａｓｔｉｎｇするおよそ７３パーセントのおよそ５０パーセントスリップ。 現在、シャッセ、車体とＦａｈｒｗｅｒｋｓｔｅｉｌｅは自動車［Ｄ． Ｂｒｕｎｇｓ、Ａ．マーツ２０００］で釣り合ってアルミニウム鋳造物のおよそ６パーセントを得ると、しかし［呉服商２００２］、２０１０年までの明らかに計画された増加による自動車の中のアルミニウム−期間−図−鋳造物のために最も大きい成長市場が述べます。 アルミニウムによる一貫したｅａｓｉｌｙ−ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎで、２０パーセント以上の市場向きのＧｅｗｉｃｈｔｓｅｉｎｓｐａｒｕｎｇｓｐｏｔｅｎｚｉａｌは、全溶媒［Ｈ． Ｗａｌｌｅｎｔｏｗｉｔｚほかが、２００３です］で予測されます。駆動ロープ（伝動装置）からのアルミニウムの動きの後： Ｌｅｎｋｇｅｈのような多くのモジュールの追い出されたモータ（メカニズム）が、この１０年の間の注がれたアルミニウム部による部分的に溶接された鋼と鉄の構造の使用、サポートフレームワークとスイングキャンプでした。 彼らが溶接［Ｅ．ニューワース２００５］においてつくられて、全てのプレハブ方式の部分の材料と構造−構造ユニフォームは可能性がある緊張−裂け目と構造−変化なしで有利です。アルＧｕｓｓの上る使用へのさらに動かす力のある力は高いプレハブ方式の部分と機能−統合においてあります。そして、それを加わられる正反対と鍛冶工場−構造を投げることは提供します。 ばねのない多数（燃料消費／放出−最小化、推進力、快適さ）のための減量で必要なものは、ますます、車輪−指導部の重さが最大のＡｃｈｓｌａｓｔと推進力［Ｖ． Ｂｅｒｋｅｆｅｌｄほかが、１９９４です］で測定されて基本的にあることで、下部構造で上がります。 注がれたｅａｓｉｌｙ−ｍｅｔａｌ−ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｓは、自動車メーカーと供給元の声明によると、２５パーセントと３５パーセントの間に下部構造で可能性をＧｅｗｉｃｈｔｓｅｉｎｓｐａｒｕｎｇｅｎに対して提供します［Ｍ．量ほかは、２００５です； Ｐ．帽子−人、Ｓ．ライム１９９８； Ｋ． Ｈｅｅ、Ｆ． Ｓ ｆｆｇｅ １９９８； Ｈ．フリードリヒ２００２］。]
[0199] 金属的期間の形態（Ｋｏｋｉｌｌｅｎ）に形作ることが非常によく簡単に金属プレハブ方式の部分の大きい−シリーズ−生産のためのそれ自体ということを証明した仕事の動機づけとゴール。 Ｄａｕｅｒｆｏｒｍｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎは、大きい範囲の車両プレハブ方式の部分が今日このテクノロジで部分の高い数でプロセス確かに生じられるほど遠く仕上げられました。 優れた機械の特性に基づいて、特にＳｃｈｗｅｒｋｒａｆｔ−ＫｏｋｉｌｌｅｎｇｕｓｓとＮｉｅｄｅｒｄｒｕｃｋ−Ｋｏｋｉｌｌｅｎｇｕｓｓは、高さを要求されたＦａｈｒｗｅｒｋｓｔｅｉｌｅで適当です。 もう一つの利点は、実質的に無制限の形成−の自由から成ります。 Ｋｏｋｉｌｌｅｎｇｉｅで、ｖｅｒｆａｈｒｅｎは彼ら自身極端な壁厚−違いによる肝要な−建設−方法［Ｅ．ニューワース２００５］とＶｅｒｒｉｐｐｕｎｇｅｎとねじ山のような複雑な内部の輪郭の休暇が生産する部品を前もって作りました。 砂−カーネルを用いることにより、開くことさえできます − または、問題のない全く閉じたｖｅｒｗｉｎｋｅｌｔｅ空洞は、注がれます。 特に収益をあげて、仕事準備についての手順の一般的なＡｕｔｏｍａｔｉｓｉｅｒｂａｒｋｅｉｔは、かびて、Ｅｎｔｆｏｒｍｅｎ、石膏にあるまで中心から切り離すこと、熱処理と品質保護です。労働集約型のプロセス−ステップは、人間の援助なしで主に現代的な施設が断食を生じることができるほど遠く、そして、確実に自動化されます［Ｌ． Ｋｎｉｅｗａｌｌｎｅｒほかは、２００２です； Ｅ． ニューワース２００４］。
下部構造プレハブ方式の部分を形作ることの特定の要請のため、ｕｎｔｅｒｅｕｔｅｋｔｉｓｃｈｅＡＩＬｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎは、伝統的に最大の機械の特性の間の妥協とそのようなアプリケーションのための７と１２重量部（ＡｌＳｉ−システム）の間のＳｉ−ＧｅｈａｌｔによるＧｉｅ ｂａｒｋｅｉｔとして一般に認められているようになりました。 Ｓｃｈｗｅｒｋｒａｆｔ−Ｋｏｋｉｌｌｅｎｇｕｓｓに、合金はしばしばＡＩＳｉＨＭｇになります。そして、Ｎｉｅｄｅｒｄｒｕｃｋ−Ｋｏｋｉｌｌｅｎｇｕｓｓで合金ＡＩＳｉ７Ｍｇに置かれます。]
[0200] 最後の年の間に、現在のＧｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎは最適化されて、Ｓｏｎｄｅｒｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎ（Ｚのような）を開発します。 Ｂ． Ｎｉｅｄｅｒｄｒｕｃｋ−Ｇｅｇｅｎｄｒｕｃｋ−Ｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎ（ＣＰＣ−Ｖｅｒｆａｈｒｅｎ）、Ｓｑｕｅｅｚｅ−Ｃａｓｔｉｎｇ、Ｇｉｅ ｓｃｈｍｉｅｄｅｎ（Ｃｏｂａｐｒｅｓｓ）またはＦｏｒｍａｎｌａのような他の圧力に後援されたＧｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎだけでなくＳｅｍｉ−Ｓｏｌｉｄ−Ｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎ − ｔｏｗａｒｄｓ−ａｕｔｏｍａｔｅｄされた低圧−砂型鋳造（ＬａｍｉＣａｓｔ［Ｌ． Ｋｎｉｅｗａｌｌｎｅｒ、Ｗ． Ｍｅｎｋ ２００３］）。 また、より強いプロセス−侵入でなった、そして、 − 数のシミュレーションの動きとＡｎａｌｙｔｉｋの新しい方法の改善は、可能にします。 さらに、純度は合金、彼女／それ／それらの上塗り冶金のプロセス−リーダーシップと良質な規制によって改善されました。 利益は、特にアルミニウムを切られる新しい手続きの上でから、これまで、しかし、発展で不十分にこれらの革新にとられるだけです − 合金。 現在のＬｅｉｃｈｍｅｔａｌｌｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎの使用可能性が絶えず上る要請のため、制限されてしかし現れるので、ｄｕｋｔｉｌｅｒｅは必然的にそうしなければなりませんより強い、将来よりタフな、そして、発達したアルミニウム合金です。]
[0201] この仕事（それ）（下部構造プレハブ方式の部分の将来の要請に従う）を狙いを定めるまた、現代の方法の利用の下の産業の大きい−シリーズ−手順で経済高い固体アルミニウム鋳造用合金を下書きする品質プロフィールがもう一つの現代のＡＩＧｕｓｓｌｅｇｉｅｒｕｎｇｅｎ．を考える合金−発展発展は産業のＤａｕｅｒｆｏｒｍｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎでテストして、特徴づけます。]
[0202] ２．テクノロジに耐える
２．１． Ｄａｕｅｒｆｏｒｍｇｉｅ ｖｅｒｆａｈｒｅｎのアルミニウムの処理
鉄の鋳造物への比較において、アルミニウム鋳造物は、良い生産できる岬を通して期間の形態（Ｋｏｋｉｌｌｅｎ）で有名になります。商品Ｇｉｅ ｂａｒｋｅｉｔ、低いＧｉｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｎ、速い端−皮−構造、形のアルミニウム上塗りの攻撃の把握と広範囲なＡｕｔｏｍａｔｉｓｉｅｒｂａｒｋｅｉｔは、高い生産的な鋳造製品を使用可能にします。 Ｄａｕｅｒｆｏｒｍｇｉｅ国旗の手順−グループは、Ｋｏｋｉｌｌｅｎｇｕｓｓと圧力鋳造物［アルミニウムペーパーバック１９９Ｏａ］です。 これらの間で、多数の特別な手順は落ちます。]
[0203] Ｋｏｋｉｌｌｅｎｗｅｒｋｓｔｏｆｆｅは、砂型鋳造またはすばらしい−型−材料と対照的に高い熱伝導率を示します。 最も高いＡｂｇｕｓｓｚａｈｌｅｎはＫｏｋｉｌｌｅｎだけにおいて成し遂げられることができると、同時に良い温度変化−恒久性、広範囲な遅れ−の自由、低い拡大と高い熱伝導率が申し出ます。蓄熱運命と熱−普及−運命は、図−材料−材料に、強く依存しています。アルミニウムの期間−図−鋳造物のために、中でも現在の仕事が暖かく仕事鋼の１．２３４４（特性が図２．１において代表される）［ＭＡＧＭＡ ２００１］を始めたように、それは通用しているようになります。 図材料は、凝結で強い影響を備えています。 したがって、キャスティングパートのより速い冷却は、Ｋｏｋｉｌｌｅの高い熱伝導率で得られます。 凝結に、端−の皮は図壁で速くつくられて、きれいに構造を開発します。] 図２
[0204] 図２．１は以下を示します： Ｔｈｅｒｍｏｐｈｙｓｉｋａｌｉｓｃｈｅデータは流行のものです。そして、使い古した暖かく仕事鋼の１．２３４４の［ＭＡＧＭＡ ２００１］アルミニウムのＫｏｋｉｌｌｅｎと彼／それの合金のためのこの仕事は進行中の凝結−収縮を放出します、端−の皮の形成の後のそれでそうすこれらの精神科医、そして、図壁のそれ自体切断します。 空気仲間割れは引き起こされます。 端−の皮と図の間の開きは、凝結−速度の決定的なサイズに変わります。
キャスティングａｂｚｕｇｅｂｅｎｄｅ熱のそれは、以下の通りです：
Ｑ： ａｂｚｕｆ ｈｒｅｎｄｅ熱、Ｖ：ボリューム、ｐ： 詩（ｃｐ）を書いてください： 熱容量（以下の）： Uｂｅｒｈｉｔｚｕｎｇ（Ｇｉｅ ｓｐａｎｎｅ）Ｌ：潜熱、Ｃｐ−．ｒ： U拾われた熱の分裂を通してのＫｏｋｉｌｌｅのｂｅｒｈｉｔｚｕｎｇｓｗ ｒｍｅ Ｄｉｅは、以下の通りです： 。伝熱−係数、Ｓ： Ｋｏｋｉｌｌｅｎｏｂｅｒｆｌ ｃｈｅ、ｔ： 時間、ＴＭｅｔａｉｉ： Ｓｃｈｍｅｌｚｅｔｅｍｐ．、ＴＫｏｋｉｉｉｅ： Ｋｏｋｉｌｌｅｎｔｅｍｐ。] 図２

权利要求:

請求項1
自動車のフロントアクスルキャリア（１０）であって、コントロールアームまたは三角アームのような２つのホイールガイド部材のそれぞれ１つを旋回支承する軸受個所のための、車両長手方向（Ｆ）に互いに間隔を置くそれぞれ２つの収容部（１２、１４）と、事前組立されたアセンブリを含む事前製作されたユニットとして該フロントアクスルキャリア（１０）を車両構造部に取り付けるための収容部（１６、１８）とを備え、さらに、次に掲げる収容部、すなわち、−ステアリングギヤの取付け（収容部２０）、−スタビライザの取付け（収容部２２）、−ペンドラムサポートの取付け（収容部２４）、のための収容部のうち少なくともいくつかを備えており、該フロントアクスルキャリア（１０）は、これらの収容部（１２、１４、１６、１８、２０、２２、２４）と一体的であり、かつ、これらの収容部を相互に連結するコンポーネントとして製作されている、自動車のフロントアクスルキャリア。
請求項2
車体の運動性にマイナスの影響を及ぼすことなく、貫通部（４６）および／または片側が開いた空洞部（３０）の形態の重量を削減する切欠きが、前記フロントアクスルキャリア（１０）に残るように前記収容部が相互に連結されることを特徴とする、請求項１に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項3
前記収容部のうちの少なくともいくつかは、少なくとも部分的に棒状および／または面状の連結部材（２６、３６）を介して前記フロントアクスルキャリア（１０）に一体化されており、および／または相互に連結されていることを特徴とする、請求項１または２に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項4
前記収容部のうち少なくともいくつかは、少なくとも部分的に開いた断面形状の連結部材（３６）を介して、特に、実質的にＴ字型、Ｕ字型、Ｖ字型、Ｌ字型、Ｘ字型、Ｙ字型、および／または二重Ｔ字型の断面を有する連結部材を介して一体化され、および／または相互に連結されていることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項5
前記開いた断面形状の連結部材（３６）は、さまざまに異なる方向を向いており、好ましくは、水平方向または垂直方向を向いていることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項6
前記開いた断面形状の連結部材（３６）のいくつかの脚部は、補強リブとして設計されていることを特徴とする、請求項１〜５のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項7
前記連結部材（２６、３６）は、追加の補強リブ、補強ベルト、補強ビード、補強隆起、補強ウェブ、および／または補強貫通部を有していることを特徴とする、請求項１〜６のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項8
前記ホイールガイド部材の各々を支承するための、走行方向（ＦＲ）後側の収容部（１２）は、走行方向（ＦＲ）後側の軸受を該ホイールガイド部材によって取り囲むように保持するために、少なくとも近似的に車両長手軸（Ｆ）に対して垂直方向に間隔を置く収容部材（１２ａ、１２ｂ）を有しており、該収容部材（１２ａ、１２ｂ）は、Ｕ字型のリンクプレート（４０）を介して相互に連結されるとともに、前記フロントアクスルキャリア（１０）に一体化されていることを特徴とする、請求項１〜７のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項9
前記リンクプレート（４０）は、少なくとも部分的に、好ましくはその外面に、補強する縁部（４４）を有していることを特徴とする、請求項１〜８のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項10
前記リンクプレート（４０）は、少なくとも１つの連結部材を介して、前記フロントアクスルキャリア（１０）を車両構造部に固定する取付手段のための第１の収容部（１６）と連結されていることを特徴とする、請求項１〜９のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項11
前記リンクプレート（４０）は、前記第１の収容部（１６）と連結されており、該第１の収容部（１６）は、ただ１つの棒状または開いた断面形状の連結部材を介して相互に連結されており、該開いた断面形状の連結部材は、好ましくはＵ字型の断面を有していることを特徴とする、請求項１〜１０のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項12
前記第１の収容部（１６）を相互に連結する前記連結部材に、好ましくは走行方向（ＦＲ）と反対の側に、排ガス設備を固定する取付手段のための少なくとも１つの、好ましくは２つの収容部（５０）が設けられていることを特徴とする、請求項１〜１１のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項13
前記排ガス設備を固定する取付手段のための収容部（５０）、および／または前記第１の収容部（１６）は、前記Ｕ字型の連結部材の脚部のうちの１つによって形成される、走行方向（ＦＲ）と反対方向の側壁の内部および／または表面に一体化されており、および／または該側壁に接合された平坦な補強リップ（５２）の表面および／または内部に一体化されていることを特徴とする、請求項１〜１２のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項14
前記第１の収容部（１６）を相互に連結する連結部材は、走行方向（ＦＲ）に、および／または走行方向と反対方向に、その下面に実質的に水平方向に配置された平坦な補強リップ（５２）を有していることを特徴とする、請求項１〜１３のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項15
前記収容部（１２）、前記リンクプレート（４０）、および／または前記第１の収容部（１６）を連結する異形断面の前記連結部材の内部に、補強リブ（５４）が設けられており、該補強リブは、好ましくは直線状またはジグザグ状に一方の側壁から他方の側壁まで通じており、および／または、好ましくは一方の側壁の内部および／または表面に配置された前記収容部（１６、５０）から対向する側壁まで、好ましくは斜め位置で、および／または好ましくはそれぞれ反対方向に通じていることを特徴とする、請求項１〜１４のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項16
前記収容部材（１２ａ、１２ｂ）を連結する前記リンクプレート（４０）は、連結部材を介して、走行方向（ＦＲ）に配置された前記ステアリングギヤの取付けのための収容部（２０）と連結されていることを特徴とする、請求項１〜１５のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項17
前記ステアリングギヤの取付けのための収容部（２０）は、好ましくは少なくとも部分的に棒状の連結部材を介して、前記フロントアクスルキャリア（１０）の車両構造部への取付けのために走行方向（ＦＲ）に配置された前記第２の収容部（１８）と連結されており、さらに、該第２の収容部（１８）は、好ましくはブラケット（３４）に一体化された状態で、前記ホイールガイド部材の各々を支承する走行方向（Ｆ）前側の収容部（１４）と直接的に連結されていることを特徴とする、請求項１〜１６のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項18
前記ステアリングギヤの取付けのための収容部（２０）を前記第２の収容部（１８）または前記ブラケット（３４）と連結する前記連結部材には、前記スタビライザの取付けのための収容部（２２）のうちの１つが連結されていることを特徴とする、請求項１〜１７のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項19
前記ホイールガイド部材の各々を支承する走行方向（ＦＲ）前側の収容部（１４）は、走行方向（ＦＲ）前側の軸受を該ホイールガイド部材によってＵ字型に取り囲むように保持するために、少なくとも近似的に車両長手軸（Ｆ）に間隔を置く２つの収容部材（１４ａ、１４ｂ）を有しており、一方の該収容部材（１４ａ）は、好ましくは前記収容部（１８）の前記ブラケット（３４）に直接的に接合されており、他方の該収容部材（１４ｂ）は、収容部材を有していない端部において、好ましくは該ブラケット（３４）に接合されたＬ字型のリンクプレート（５６）の短い脚部の内部に一体化されていることを特徴とする、請求項１〜１８のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項20
前記リンクプレート（５６）は、少なくとも部分的に、好ましくはその外面に、補強する縁部を有していることを特徴とする、請求項１〜１９のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項21
前記ブラケット（３４）は、片側または両側に刻設された切欠きを有していることを特徴とする、請求項１〜２０のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項22
前記ブラケット（３４）は、貫通する切欠き（５８）を有していることを特徴とする、請求項１〜２１のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項23
スタビライザの取付けのための収容部（２２）が前記切欠き（５８）の内部に設けられており、該収容部は、貫通する空洞部の場合にあっては、好ましくはウェブ（４８）を介して前記ブラケット（３４）の内壁に接合されており、または貫通しない空洞部の場合にあっては、残りの面に一体化されるとともに、好ましくは該ブラケット（３４）の内壁に直接配置されており、および／または、好ましくは少なくとも１つの補強リブを備えた状態で、該ブラケット（３４）の１つまたは複数の内壁もしくは補強面と連結されていることを特徴とする、請求項１〜２１のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項24
前記フロントアクスルキャリア（１０）は、前記ブラケット（３４）を連結する補強部材（６０）を横方向に有しており、該補強部材の内部または表面に前記ペンドラムサポートの支承のための収容部（２４）が配置されていることを特徴とする、請求項１〜２３のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項25
前記補強部材（６０）は、棒状に構成されていることを特徴とする、請求項１〜２４のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項26
前記補強部材（６０）は、開いた断面形状で、特に、実質的にＴ字型、Ｕ字型、Ｖ字型、またはＬ字型の断面を備えるように構成されており、該補強部材のエッジおよび縁部は補強されていることを特徴とする、請求項１〜２５のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項27
前記補強部材（６０）には、走行方向（ＦＲ）の側および／または走行方向と反対側に、水平方向に配置された１つまたは複数の平坦な補強リップ（２８）が配置されていることを特徴とする、請求項１〜２６のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項28
前記水平方向に配置された補強リップ（２８）は、平坦に構成されていることを特徴とする、請求項１〜２７のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項29
前記水平方向に配置された補強リップ（２８）は、前記収容部材（１４ａ、１４ｂ）に設けられた穴（３２）よりも下方の平面に配置されていることを特徴とする、請求項１〜２８のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項30
前記ステアリングギヤの取付けのための収容部（２０）のうちの１つは、好ましくは棒状の連結部材を介して、前記補強部材（６０）と連結されていることを特徴とする、請求項１〜２９のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項31
前記フロントアクスルキャリア（１０）の車両構造部への取付けのための前記第１の収容部（１６）は、該フロントアクスルキャリア（１０）の後側端部を形成していることを特徴とする、請求項１〜３０のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項32
前記ペンドラムサポートの支承のための収容部（２４）は、前記第１の収容部（１６）のうちの一方向に延びる連結部材を有し、該第１の収容部（１６）と直接的または間接的に連結されていることを特徴とする、請求項１〜３１のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項33
前記ペンドラムサポートの支承のための収容部（２４）は、連結部材を介して、前記ステアリングギヤの取付けのための収容部（２０）のうちの１つと連結されていることを特徴とする、請求項１〜３２のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項34
前記補強部材（６０）は、前記ブラケットに通じる端部に結節点（４２）を有しており、少なくともいくつかの、好ましくは複数の、好ましくは棒状の連結部材が、該結節点に集合していることを特徴とする、請求項１〜３３のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項35
前記フロントアクスルキャリア（１０）は、軽金属で製作されている、好ましくはアルミニウム合金で製作されていることを特徴とする、請求項１〜３４のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項36
前記コンポーネントは、軽金属鋳造法によって、好ましくはアルミニウム鋳造法によって、特に好ましくは重力金型鋳造法によって製作されることを特徴とする、請求項１〜３５のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項37
前記フロントアクスルキャリア（１０）を平面図で見たときの前記連結部材によって区切られる前記切欠きの面積は、該フロントアクスルキャリア（１０）を平面図で見たときの貫通していない該フロントアクスルキャリア（１０）の面積よりも広いことを特徴とする、請求項１〜３６のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項38
前記フロントアクスルキャリア（１０）は、ステアリングギヤの取付けのための２つの収容部（２０）を有していることを特徴とする、請求項１〜３７のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項39
前記ステアリングギヤの取付けのための収容部（２０）および／または棒状の取付部材（２６）への前記スタビライザの取付けのための収容部（２２）は、ウェブ（４８）を介して連結されていることを特徴とする、請求項１〜３８のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項40
前記収容部のうち少なくともいくつかは、棒状の連結部材を介して、前記フロントアクスルキャリアにフレーム構造のように一体化されていることを特徴とする、請求項１〜３９のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項41
前記フロントアクスルキャリア（１０）は、次に掲げる合金成分、すなわち、Ｓｉ：２．５〜３．３、好ましくは２．７〜３．１重量％Ｍｇ：０．２〜０．７、好ましくは０．３〜０．６重量％Ｆｅ：＜０．１８、好ましくは０．０５〜０．１６重量％Ｍｎ：＜０．５、好ましくは０．０５〜０．４重量％Ｔｉ：＜０．１、好ましくは０．０１〜０．０８重量％Ｓｒ：＜０．０３、好ましくは０．０１〜０．０３重量％その他：＜０．１重量％のうちの少なくとも５つを含む、Ａｌ鋳造合金でできており、別の合金成分として合金の強度を向上させる量の追加のＣｒが含まれており、Ａｌとそれぞれ補い合って１００重量％をなしていることを特徴とする、請求項１〜４０のいずれか一項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。
請求項42
前記フロントアクスルキャリア（１０）は、次に掲げる合金成分、すなわち、Ｓｉ：２．５〜３．３、好ましくは２．７〜３．１重量％Ｍｇ：０．２〜０．７、好ましくは０．３〜０．６重量％Ｆｅ：＜０．１８、好ましくは０．０５〜０．１６重量％Ｍｎ：＜０．５、好ましくは０．０５〜０．４重量％Ｔｉ：＜０．１、好ましくは０．０１〜０．０８重量％Ｓｒ：＜０．０３、好ましくは０．０１〜０．０３重量％Ｃｒ：０．３〜１．３、好ましくは０．４〜１．０、特に好ましくは０．５〜０．８重量％その他：＜０．１重量％のうちの少なくとも５つを含み、Ａｌとそれぞれ補い合って１００重量％をなす、Ａｌ鋳造合金でできていることを特徴とする、請求項１〜２０のいずれか１項に記載の自動車のフロントアクスルキャリア（１０）。